Изменение направления линейного элемента

Изменение направления линейного элемента [c.21]

Основные понятия. Рассмотрим деформацию в окрестности точки А деформированного тела. Деформация тела сопровождается перемещением точки А, изменением длин линейных элементов, проходящих через нее, и изменением направлений этих элементов. Будем интересоваться сейчас лишь поворотами этих элементов. Исключим из рассмотрения перемещение точки А и изменения длин линейных элементов, так как они не являются существенными при изучении их поворотов. [c.473]

Изменение длины и направления линейного элемента [c.18]

Из выражения (117) можно получить геометрическую интерпретацию изменения деформации в заданной точке. С этой целью отложим в направлении каждого линейного элемента г (рис. 128) радиус-вектор длиной [c.241]

Стандартная проекция (рис. 63) обычно используется для представления кристаллических структур и ориентировок кристаллов. Такой тип проекции получается при ориентировке на плоскости проекции кристаллической плоскости с малыми индексами. Например, для кубической плоскости центром проекции является нормаль к плоскости куба, т. е. направление [001]. В таких проекциях полностью проявляется симметрия кристалла. Для кубического кристалла (г.ц.к. и о.ц.к.) проекция делится путем пересечения большими кругами на 24 элементарных стереографических треугольника, которые кристаллографически идентичны (рис. 63,6). В каждом конкретном случае три угла треугольников представляют эквивалентные направления <001 >, <011> и <111 >, образуя всегда одни и те же углы друг с другом. На проекции эти треугольники различны по форме вследствие изменения величины угловых и линейных элементов в различных частях проекции. [c.116]

Относительной линейной деформацией в точке по данному направлению называется отношение изменения длины бесконечно малого линейного элемента к его первоначальной длине. [c.26]

Перейдем к определению главных деформаций и соответствующих им главных осей деформаций. Главными осями деформации называются такие три взаимно ортогональные прямые, проходящие через точку тела, которые совпадают по направлению с линейными элементами, испытывающими при деформации только изменение длин. Деформации этих элементов называют главными деформациями в точке тела. Сдвиги в главных осях деформации равны нулю. [c.30]

Явление геометрической дисперсии хорошо изучено для случая вытянутых тел, таких, как стержни или слои. Пример распространения гармонической волны в слое рассматривается в приложении Б. Частотное уравнение Рэлея — Ламба для слоя показывает, что можно получить из элементарных теорий, а именно что при малых значениях волнового числа фазовая скорость продольных гармонических волн (симметричных) с изменением этого числа меняется очень мало, в то время как фазовая скорость поперечных гармонических волн (антисимметричных) зависит от волнового числа линейным образом. На малых расстояниях направленно армированный композит в основном работает как система волноводов, и поэтому можно ожидать, что распространение в нем гармонических волн, в особенности поперечных (по отношению к направлению армирующих элементов), сопровождается дисперсией. [c.357]

Усилительное звено с зоной застоя (рис. 13-10). При изменении направления отклонения входной величины изменение отклонения выходной величины начинается только после того, как отклонение входной величины изменится по модулю на величину 2а. Наибольшая разность между абсолютными значениями входной величины, необходимая для изменения направления движения выходной величины звена, носит название ширины зоны застоя или просто зоны застоя. Ширина зоны застоя Лз = 2а. При амплитуде внешнего сигнала меньшей, чем а, звено не пропускает колебаний. При амплитудах внешнего сигнала несоизмеримо больших, чем а, элемент ведет себя практически как линейное усилительное звено. [c.752]

Границы могут быть представлены линейными элементами в двумерном случае и поверхностными элементами в трехмерном, определенными координатами своих узлов и некоторым заданным характером изменения геометрии поверхности. Необходимо также ввести глобальную нумерацию элементов и узлов таким образом, чтобы по ней можно было указать положение каждого поверхностного элемента и его связь (через общие узлы) с прилегающими к нему соседними элементами. Номера узлов для каждого элемента должны быть заданы в соответствии с направлением обхода узлов либо по часовой стрелке, либо против нее, если смотреть в направлении вектора внешней по отношению к данному элементу нормали. Так, для плоского треугольного элемента, определенного тремя узлами (рис. [c.414]

Компоненты нормальных деформаций е х, Syy, е характеризуют относительные изменения длины бесконечно малых линейных элементов в направлениях осей х, у viZ соответственно. Нормальные деформации считаются положительными при удлинении (т. е. при растяжении). Компоненты деформаций е у = еу, e z = и Syz — представляют собой сдвиговые деформации. Они характеризуют половину изменения прямого угла между двумя бесконечно малыми линейными элементами, первоначально параллельными осям координат. Сдвиговые деформации считаются положительными при увеличении прямого угла между любыми двумя положительными (или любыми двумя отрицательными) осями координат. [c.22]

Пользуясь формулой (16 ), легко дать геометрическое представление для изменения удлинений бр в зависимости от направления. Будем откладывать от начала координат по направлению каждого линейного элемента р отрезок г, длина которого обратно пропорциональна корню квадратному из абсолютного значения удлинения бр, тогда [c.36]

Первый способ нашел приложение при расчетах линейной резонаторной полости. Можно выбрать какую-то фиксированную систему прямоугольных координат, ось 1 которой параллельна оси резонатора, представить все частные операторы в этой системе, используя соотношение (7.12), и затем перемножить их. При этом изменение направления распространения волны в резонаторе влечет за собой переориентацию векторных характеристик волны относительно выбранной фиксированной системы координат. Поэтому в рамках этого метода не нужно учитывать оператор зеркального отражения и зеркальное изменение ориентации собственных осей линейных элементов при обратном ходе волны. Оператор, описывающий действие полярного циклического элемента, оказывается одинаковым для прямого и обратного хода волны, а оператор одного и того же неполярного циклического элемента имеет различный вид в зависимости от направления распространения волны. [c.150]

Если одновременно имеется растяжение элементов в одном или в двух направлениях и сжатие в другом или в двух других, то из теоремы сложения результатов действия сил и малых перемещений (теорема, доказательство которой мы здесь не приводим, дана в 6) следует, что давления на различных гранях будут равнодействующими того, что было бы вызвано этими двумя последовательно произведенными видоизменениями. Из той же теоремы также следует, что два, три и т. д. малых равных изменения вызовут двойные, тройные и т. д. силы, т. е. что силы пропорциональны малым изменениям как линейных размеров, так и углов. [c.476]

Задача 8.4. Найти скорость изменения линейного элемента, выбранного в направлении орта V, отнесенную к длине этого элемента. [c.215]

Решение. Скорость изменения линейного элемента в направлении координатных осей равна деформационной скорости, а именно [c.215]

Теперь по 0,, . и легко вычислить удлинения и изменения углов для малых деформаций. Линейный элемент ОР в направлении возрастания имеет до деформации длину [c.58]

Переход с тягового режима на тормозной и обратно в обоих случаях осуществляется при помощи группового тормозного переключателя, а изменение направления движения — контакторными элементами реверсора. Линейные контакторы в обеих схемах с индивидуальными приводами. Особенностью схем этих вагонов является то, что на тормозном режиме якоря первой группы двигателей соединены последовательно с обмотками возбуждения второй группы двигателей, а якоря второй группы с обмотками первой группы. Благодаря этому нагрузки обеих групп автоматически выравниваются, что обеспечивает необходимую устойчивость системы при тормозном режиме. Кроме того, при переходе с тягового режима на тормозной и обратно не требуется реверсирования обмоток возбуждения. [c.400]

Как показано на рис. 1.3, в зависимости от направления собственной намагниченности плоскость поляризации линейно-поляризованного света, прошедшего через переключающую ячейку, вращается либо по часовой, либо против часовой стрелки. При изменении направления собственной намагниченности на противоположное направление фарадеевского вращения изменяется с направления вращения по часовой стрелке на направление вращения против часовой стрелки и наоборот. Расположенный за гранатовым элементом поляризатор-анализатор не пропускает свет для одной плоскости поляризации и соответственно пропускает его для другой плоскости поляризации. Таким образом, имеется контраст между потоками света, проходящими через ячейки с противоположными направлениями собственной намагниченности. [c.17]

Нетрудно видеть (давая о различные значения при фиксированном и)о)> что исследуемое поле состоит из линейных элементов, симметрично расположенных относительно осей х и у, постепенно (с изменением наклона изоклины о) меняющих свое направление от горизонтального (вдоль оси у, где х = 0) до вертикального (вдоль оси с, где х = ос). [c.42]

Изменение направлений в результате деформации. Соотношение меаду направлениями линейных элементов до и после деформации станет более ясным, если отнести эти иаправлеиия к главным осям деформации. Если оси координат параллельны главным осям деформации, то уравнение нзаимного эллипсоида деформации принимает вид [c.76]

Переходя от решений задач о плоской деформации к решениям задач об обобщенной плоской деформации, т. е. вводя в рассмотрение на каждом шаге приращения нагрузки приращения средней деформации в осевом направлении Аёг, а не полагая Ae =0, можно исследовать и случай осевого нагружения. Для построения решений этих задач необходимо учитывать, что Лож = Доу = О и Дог О на каждом шаге нагружения. Соответствующие результаты опубликованы Лином с соавторами [20], использовавшими элементы с линейным законом изменения деформации вместо элементов с постоянной деформацией. В этой работе представлены результаты для бороэпоксидного и бороалюминиевого композитов с объемной долей волокон 50%, полученные для случая квадратной укладки. [c.227]

Можно установить геометрический смысл и компонентов бху, вуг, е х- Для этого необходимо определить изменение угла при деформации тела между двумя линейными элементами АВ и ЛС, пересекающимися в точке А под произвольным углом. Пусть направление г элемента АВ до деформации тела характеризуется направляющими косинусами /j, trii и п , а после деформации тела — направляющими косинусами 1, m l и п и Направление же/-ц элемента АС до деформации — косинусами /а, и щ, а после деформации — / , mj, Угол между элементами АВ и АС до деформации определится из формулы аналитической геометрии [c.483]

Во-первых, при осевой деформации призматического, в частности круглого цилиндрического, образца не происходит изменения первоначально прямых углов между линейными элементами, из которых один совпадает по направлению с осью призмы, а второй лежит в поперечном сечении, т. е. в процессе осевой деформации образец, изготовленный из изотропного материала, не перекашивается (такой перекос в случае материала, обладающего, например, общим случаем анизотропии, имеет место). По сути дела, этот факт показывает в данном случае коаксиальность тензоров напряжений и деформаций в изотропном материале, т. е. совпадение в изотропном материале направлений главных напряжений и главных деформаций. [c.496]

Деформации. Деформацией сплошного тела называют такое изменение положений его точек, при котором изменяются расстояния между ними. Деформация, выраженная в единицах длины,. называется абсолютной. Отношение абсолютной деформации к некоторому начальному размеру наэывяюг относительной деформацией. Относительные деформации делят на относительные удлинения и относительные деформации сдвига. Деформация в плоскости ск.аадывается из двух деформаций удлинения и одной деформации сдвига. На рис. 18 показано влияние деформации удлинения в направлении оси х на деформацию линейного элемента Длины г, расположенного под углом а к оси х. При деформации точка А перемешается в точку А и при малых деформациях [c.35]

Тензометрические приспособления (проволока, фольга), изменяющие свое сопротивление при деформировании, позволяют измерять средние деформации в одном, двух или трех направлениях. Линейный переменно-дифференциальный преобразователь (ЛПДП) позволяет измерять изменение длины образца меньшее, чем 10 м. В большинстве дилатометров ЛПДП является чувствительным элементом и, следовательно, его точность определяет предельную точность определения изменений длины. На это накладываются ошибки за счет контактов, перемещения [c.465]

Основные расчетные зависвмости. Падение давления Дру, Па, или напора ДАу = Afiy/(pg), м, при движении через участок трубопровода энергоносителя в виде сжимаемой или несжимаемой жидкости вызывается затратой энергии на преодоление сил трения между слоями жидкости и стенками трубопровода (линейное падение давления д или напора ДАу л) и на вихреобразование при прохождении потоком элементов трубопроводного участка, вызывающих изменение направления и скорости потока (падение давления Дру или напора ДАу за [c.444]

В дальнейшем ограничимся при решении задач лишь случаем изотропного тела. Этот случай имеет большое практическое значение. Такие материалы, как литое железо и сталь, по их свойствам в пределах упругости можно без значительных погрешностей принимать за изотропные. Зависимость между напряжениями и деформациями в этом слзгчае выражается посредством двух упругих постоянных, и мы ее без затруднения устцровим, если сделаем следующее вполне естественное допущение. Положим, что в случае изотропного материала направления главных напряжений совпадают в каждой точке с направлениями главных деформаций и, следовательно, угол между двумя взаимно перпендикулярными площадками искажается лишь в том случае, если есть соответствующие касательные напряжения. Выделим из тела плоскостями, нормальными к главным напряжениям, бесконечно малый прямоугольный параллелепипед. В силу сделанного допущения углы этого параллелепипеда при деформации не искажаются и полное изменение формы выделенного элемента определяется тремя главными деформациями вхх, вуу и е (координатные оси х,у, г направим параллельно главным напряжениям в рассматриваемой точке). Соответствующие им напряжения будут Хх, У у и Согласно обобщенному закону Гука каждая из составляющих напряжения представляется линейной функцией составляющих деформации. Например, Хх можно представить в таком виде [c.45]

При намагничивании ферромагнитных кристаллов наблюдается изменение их линейных размеров это явление носит название магнитострикции. Величина маг-нитострикции монокристалла железа различна для разных направлений в кристалле. Намагниченный в направлении ребра куба кристалл удлиняется в направлении диагонали, т. е. сжимается в направлении намагничивания. Магнито-стрикция обнаруживается и в поликристаллических материалах. Из ферромагнитных элементов (Ре, N1, Со) наибольшей магнитострикцией обладает никель. Магнитная проницаемость ферромагнитных тел весьма велика и может достигать значений более одного миллиона гс1э. [c.288]

Изучение НДС проводится на основе метода конечных элементов (МКЭ) с представлением ЛЖ в виде тела вращения, а в последние годы - тела, имеющего реальную форму желудочка. Учитывают изменение направления миофибрилл по толщине стенки и применяют линейные и нелинейные определяющие уравнения [67, 75]. Обзор постановок задач и программ для ЭВМ по численному анализу напряжений ЛЖ дан в [40, 53, 55, 73, 94, 95, 97, 98]. Отметим сзш ественные затраты машинного времени при МКЭ исследованиях расчет одного сердечного цикла для достаточно подробной конечно-элементной модели ЛЖ требует нескольких минут работы супер-ЭВМ Сгау-1 с матричным процессором [97]. Поэтому ясно, что подобные исследования носят пока чисто теоретический характер, а их ценность состоит в определенной эталонности, т.е. возможности оценить погрешность тех или иных упрощающих предположений. [c.552]

Поляризационное вырождение легко снимается помещением в резонатор оптических элементов с фазовой или амплитудной анизотропией. Например, наличие амплитудной анизотропии, характеризуемой разницей потерь в 1 % для двух ортогональных поляризаций на один проход через частичный поляризатор, оказывается достаточным для четкой фиксации направления линейно поляризованного излучения, генерируемого в лазере с пассивным затвором [91]. Очевидно, что такое усиление амплитудной анизотропии связано с многопроходовостью развития генерации на линейном этапе. При этом в лазерах на неодимовом стекле введение поляризатора без дополнительных неактивных потерь не приводит к заметному изменению энергетики [92, 93]. [c.239]

Так, например, деформация удлинения Ъх представляет собой проинтегрированные приращения деформаций йгх тех состоящих из материальных частиц линейных элементов, которые прошли через воображаемую ось, скрепленную с материальной точкой Р(х, г/, г) тела и при деформировании тела сохраняющую направление, параллельное оси л фиксированной системы прямоугольных координат X, у, г в пространстве точно так же, например, натуральная деформация сдвига ууг представляет собой проинтегрированные изменения угла йууг между линейными элементами, которые прошли через прямой угол со сторонами, сохраняющими направления, параллельные направлениям осей у и 2. Таким образом, когда при деформировании тела конечные величины 8ж,. .. или Ууг,. .. возрастают, то, вообще говоря, ни 8х,. .., ни Ууг,. .. не относятся к линейным элементам, состоящим из одних и тех же материальных точек деформируемого тела. Если мы хотим найти деформацию линейного элемента ёз, состоящего из данных материальных точек, который удлиняется до с1з или изменение, которое испытывает в процессе конечного деформирования прямой угол между двумя такими элементами, мы должны возвратиться соответственно ) к квадратичному удлинению Х= и определяемой им натуральной дефор- [c.76]

Механическая работа в случае, когда задана последовав тельность плоских деформирований. Чтобы избежать выписывания несущественных постоянных членов и при вычислении работы деформации пояснять выкладки наиболее простым из возможных способов, представим себе теперь последовательность состояний плоских деформирований, происходящих так, что угол рх все время остается равным нулю Рх = 0. Это деформирование, таким образом, состоит из простых конечных сдвигов уз в направлении оси X, сочетающихся с одновременным растяжением или сжатием линейных элементов, параллельных оси х (и соответствующими изменениями длин, параллельных наклонным сторонам ромбоида ORSQ на рис. 2.20). Этот вид плоской деформации, на котором будут основаны дальнейщие вычисления, выражается линейным преобразованием простейшего вида, полу [c.125]

Таким образом, т с различными значками (сдвиги) суть изменения прямых до леформаини углов между линейными элементами, первоначально лежавшими в направлениях осей [c.26]

Ниже приводятся обозначения и назначения элементов схемы многокабинных подъемников, с которыми читатели ранее не были ознакомлены Пр-Кн Стоп — кнопка Стоп в приямке шахты ЭГ7 —электродвигатель гидравлического толкателя для раскрытия колодочного тормоза ВКГ — выключатели конечные для отключения цепи главного тока при изменении направления движения привода на обратное. Выключатели отключаются от воздействия храпового механизма, установленного на заднем конце главного вала редуктора ВР1 — выключатель работы подъемника для отключения цепи управления подъемника из машинного помещения КЛ — линейный контактор для дистанционного включения подъемника ВР2 — выключатель режимов с двумя контактами. При включении одного контакта другой отключен ВР2-1 — для включения из машинного помещения ВР2-2 — для включения нормальной работы В2 - выключатель цепи управления в приямке ВНЩ1 и ВНЩ2 — выключатели нижнего защитного щита для отключения подъемника через цепь управления при нажатии на нижний щит из кабины в зоне изменения направления движения [c.299]

Преобразователи с электрическим сканированием (фазированные решетки) состоят из мозаики пьезоэлемен-тов, на которые раздельно, падают (снимают) электрические сигналы,Преобразователи выполняют в виде одномерной (линейной) или двумерной решетки с шагом не более длины волны используют для последовательного контроля участков изделия малой толщины, изменения угла ввода (качания) луча в дальней зоне (путем создания регулируемого линейного сдвига фаз сигналов на элементах), фокусировки ультразвукового поля (путем создания параболического закона сдвига фаз), перемещения фокальной области, подавления бокозых лепестков при некотором расширении основного луча диаграммы направленности (путем симметричного изменения амплитуд сигналов от центральных к периферийным элементам). Изготавливают из отдельных идентичных пьезоэлементов или путем выполнения пазов в пьезоэлементе большой площади. [c.219]

При перемещении кинематической системы в предельной стадии ее размеры в направлении, в котором панель имеет кривизну, меняются за счет пластических деформаций бетона у трещин в зонах пластических шарниров. Изменение длины диска сопровождается его поворотом относительно криволинейного шарннра. Поворот и укорочение дисков осуществляется в сложной системе пластических зон и трещин, которая возникает в процессе разрушения панели. В расчете условно принято, что все деформации, обеспечивающие работу кинематического механизма, сосредоточены по линиям излома панели, образующим конверт. Поворот элементов цилиндрической панели около криволинейного ребра сопровождается их кручением, которым в расчете пренебрегаем. Условно принято, что деформации текучести арматуры в полке при повороте дисков сконцентрированы в трех сечениях у ребер и в середине пролета плиты панели. В этом случае в расчете можно принять, что прогиб по поперечному сечению панели в предельной стадии линейно увеличивается от ребер к центру. Линейные перемещения дисков в криволинейном направлении зависят от прогиба панели. Принято, что по поперечному сечению панели перемещения дисков, как и прогибы, распределяются по треугольной эпюре. При этом максимальное перемещение A/ a,t определяется в центре панели в соответствии с рис. 3.27 [c.232]

МИ колебаниями от главных циркуляционных насосов, гидродинамическими усилиями от изменения скоростей и направлений потоков теплоносителя в первом контуре, тепловыми пульсациями от недостаточного перемешивания потоков теплоносителя, вибрациями и колебаниями от сейсмических нагрузок. Сложный спектр высокоскоростных и вибрационных механических и тепловых нагрузок имеет место при различных аварийных режимах, связанных с возможным разрывом главных трубопроводов первого контура и динамическим смещением опор корпуса реактора при мощных землетрясениях и разрывах. Характер и анализ перечисленных выше статических и циклических нагрузок и связанных с ними напряжений приведены в нормах расчета на прочность [1,2]. Перечисленные выше нагрузки создают в корпусах и других злементах первого контура водо-водяных реакторов соответствующие номинальные нагфяжения. Учитывая сложность конструктивных форм этих элементов, неравномерное распределение температур по толщине стенок каждого элемента и между отдельными элементами, а также различие в физико-механических свойствах (коэффициенты линейного расширения, теплопроводность), суммарные местные напряжения могут значительно (в 2—3 раза и более) превосходить номинальные. По данным [1, 2, 6, 23, 29—37], коэффициенты концентрации напряжений а от механических нагрузок (равные отношению местных напряжений в различных зонах корпуса реактора к номинальным напряжениям в гладкой цилиндрической или сферической части) составляют величины порядка 1,5—5. Для некоторых из зон корпуса эти коэффициенты приведены в табл. 1.3. [c.19]

На рис. 1.8 приведена наиболее простая механическая модель, впервые использованная А. Ю. Ишилинским [13, 86], объясняющая эффект Баушингера с феноменологических позиций, но вместе с тем отражающая в очень схематизированной форме вероятную физическую причину этого явления. Развитие микро-пластических деформаций в дискретных и различно ориентированных полосах скольжения, принадлежащих отдельным зернам, должно сопровождаться возникновением поля остаточных напряжений, снижающих сопротивление материала пластическому деформированию при изменении его направления. Упругое звено 1 работает параллельно со звеном сухого трения 2 в виде ползунка. Кроме того, имеется еще одно упругое звено 5, соединенное последовательно с первыми двумя. Диаграмма циклического деформирования (рис. 1.9) элемента гипотетического материала с механическими свойствами, отвечающими данной модели, строится на основании элементарного расчета. При а < С , где — предельное сопротивление проскальзыванию в звене 2, происходит только линейно-упругая деформация звена 2 по закону е = = Oi/Ei (линия О А на рис. 1.9). При ст > Са деформацию, приобретающую характер упругопластической, претерпевают звенья 2 и /. Закон деформирования (линия АВ) приобретает такой вид [c.16]

Кристаллическое строение большинства промышленных сортов графита сравнительно редко бывает правильным. При этом между кристаллами может образовываться свободное пространство, за счет которого формоизменение может быть частично скомпенсировано. В некоторых партиях графита максимальное изменение линейных размеров достигает 3%, причем в этом графите нетрудно создать разориентированную структуру. Однако в блоках реакторного графита обычно существуют градиенты нейтронного потока и температуры, направленные от внутренних блоков (расположенных ближе к теплов,ыделяюш,им элементам) к наружным. Поэтому разные участки блоков будут распухать по-разному. Если возникающая при этом деформация будет превышать допустимую упругую деформацию, может произойти разрушение блока. Однако показано, что графит подвержен ускоренной ползучести под облучением, поэтому он может выдерживать без разрушения, по крайней мере, 2% деформации [2], что позволяет частично компенсировать размерные изменения. [c.99]

Зависимость теплофизических свойств от температуры для высо- осшитых трехмерных и линейных или слабосшитых полимеров носит различный характер. Так, для полиэфиракрилатов (ПЭА), типичных представителей трехмерных полимеров с различной концентрацией сшивок, теплопроводность в области выше температуры стеклования продолжает возрастать (Л. 34]. Такой характер температурной зависимости теплопроводности объясняется с помощью модельной схемы теплопереноса в полимерах, описанной в работах (Л. 30, 31]. Предполагается, что при температуре выше температуры стеклования конкурируют два процесса, определяющих изменения значений теплопроводности в противоположных направлениях. В основе первого процесса заложено увеличение тепловых флуктуаций структурных элементов, вызывающее рост теплопроводности. Второй процесс протекает в направлении увеличения расстояния между структурными образованиями и, естественно, сопровождается уменьшением величины теплопроводности. Поскольку структурные образования ПЭА имеют прочные сшивки за счет химических и межмолекулярных связей, то, очевидно, вклад второго процесса мал по сравнению с первым. В результате этого увеличение температуры приводит к росту теплопроводности полимера. Экспериментальным подтверждением предлагаемой модели теплопереноса является установление линейной зависимости коэффициента теплопроводности от числа сшивок в области температур от 100 до 200 °С. При этом теплопроводность возрастает с увеличением числа сшивок. [c.34]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...