Панели Прогибы

На рис. 10.21 Приведена зависимость между безразмерной нагрузкой q = qb l Eh ) и безразмерной стрелой прогиба flh для пологой цилиндрической оболочки шириной Ь [4] при расчете по нелинейной теории. В случае цилиндрической панели k = b / Rh), сферической панели k = 2b l(Rh). Образование петли с максимальным и минимальным значениями нагрузки имеет место, начиная с k = = 25,3. Значение k = 0 относится к плоской пластине. [c.249]

Аналогичное выражение выберем для начального прогиба панели [c.335]

Рис. 15.12 относится к цилиндрической панели хорошо видно, что даже незначительный начальный прогиб существенно снижает предел устойчивости по сравнению с идеальной панелью. [c.336]

На рис. 15.13 [4] приведены результаты расчета для квадратной идеальной панели при одновременном действии постоянной поперечной нагрузки интенсивностью q и сжимающей силы. Как видно, характер кривых тот же, что и в случае сжатия панели с начальным прогибом (см. рис. 15.12). При значительном начальном прогибе или поперечной нагрузке предельные точки исчезают и задачи упругой устойчивости не возникает. [c.336]

Для решения уравнения (9.26) воспользуемся методом Бубнова — Галеркина. В итоге получим кубическое уравнение относительно амплитуды прогиба панели [c.284]

При дальнейшем увеличении нагрузки происходит рост прогиба панели, что на кривой 1 отражено участком D (см. рис. 9.6). [c.284]

При снятии внешней нагрузки панель не возвращается в исходное положение. В ней остается прогиб, измеряемый абсциссой точки Е. Для того чтобы вернуть панель в первоначальное исходное состояние, необходимо приложить к ней нагрузку другого знака, безраз- [c.285]

Первый множитель выражения (9.82) имеет такой же вид, что и для пластин, а второй множитель учитывает влияние кривизны панели. Так как этот множитель меньше единицы, то и прогибы цилиндрической панели будут меньше, чем прогибы пластины, имеющей такие же размеры в плане а, Ь а. такую же толщину h, что и оболочка. [c.263]

Максимальный прогиб в центре панели равен коэффициенту /4 ц, т. е. н шах " А а — 0,0532 МЪ1. [c.265]

Эта формула позволяет определить только жесткость на изгиб трехслойной панели, она не учитывает дополнительный изгиб вследствие сдвиговых деформаций. Так как модуль сдвига сердцевины обычно невысок, то сдвиговые деформации могут вносить значительный вклад в суммарную величину прогиба слоистого композиционного бруса. [c.272]

Прогиб у слоистой конструкции или панели обладающей изгибной жесткостью ), несущей полную нагрузку Р, на пролете I составляет [c.272]

Пол толщиной 12 см изготовлен из плоских трехслойных панелей, верхние и нижние облицовки которых так же, как и оболочки, выполнены из армированной ровницей полиэфирной смолы, а сердцевина представляет собой соты из пропитанной фенольной смолой крафт-бумаги. Края панелей пола прикреплены к Н-образ-ным коленам оболочек с образованием монококовых крыльев без внутренних ребер жесткости и балок. Аналогично устроены потолок и крыша. Важно отметить, что оболочки для крыльев длиной 5 м и шириной 2,5 м имеют толщину всего 7,6 мм, такая малая толщина стала возможной благодаря высокой прочности и вязкости материала. Как оказалось, конструкция определялась не прочностными требованиями, а ограничением до 1,9 см величины прогиба свободного конца консоли под действием полной внутренней нагрузки 250 кгс/м и нагрузки от лежащего на крыше снега 150 кгс/м . [c.284]

Под нагрузкой плита прогибается относительно ребер (при нагрузке 1200 Н/м прогиб составлял 0,20—0,25 мм), при этом в местах примыкания панелей к продольным и поперечным ребрам действуют отрицательные моменты, а в центре панели — положительные (рис. 2.49). Прогиб плиты относительно криволинейных ребер (см. рис. 2.48 и 2.49) ведет не только к появлению моментов в плите, но и к перераспределению нормальных усилий в направлении меньшего пролета оболочки N2, а именно, к увеличению усилий сжатия в середине плиты панели и к уменьшению их на участках плиты, примыкающих к ребрам. Как видно из рис. 2.49, максимальные усилия сжатия в направле- [c.114]

Прогиб ПЛИТЫ относительно криволинейных ребер ведет к уменьшению в ней сил сжатия в направлении линейных образующих, а при больших прогибах — и к возникновению между ребром н плитой сил растяжения (рис. 3.26). Это в свою очередь вызывает перераспределение сил Л/г, направленных перпендикулярно к поперечному сечению панели в упругой стадии в месте перелома вертикальная составляющая сил Ми направленных вдоль линейных образующих, вызывает растяжение ребра и плиты около него, а при действии между ребром и плитой сил растяжения пх равнодействующая направлена вниз и вызывает сжатие этих участков (рис. 3.26). Кроме того, интенсивный рост прогибов плиты при образовании трещин сопровождается увеличением сил N2 и предельного значения, равного Л/пр.г, [c.229]

Основополагающий вклад в разработку строительной механики корабля и в особенности в решение проблем, связанных с рядом специфических особенностей конструирования корпусов военных кораблей, внес И. Г. Бубнов [44, с. 408—433]. Бубнову принадлежит заслуга в разработке технической теории гибких прямоугольных пластинок применительно к расчету панелей обшивки, получающей под давлением воды большие прогибы [45]. В 1908 г. Морской технический комитет одобрил разработанную Бубновым классификацию действующих на корабль расчетных нагрузок с единой системой допускаемых напряжений для различных элементов конструкции корпуса судна. [c.414]

В цельносварных панелях не требуется дополнительного скрепления между собой соседних труб или учета возможности их неодинакового теплового удлинения. Но крепления, предотвращающие прогиб панелей в глубину или наружную сторону топки или газохода, должны выдерживать значительно большие усилия, чем крепления отдельных труб. По периметру всей верхней части котельного агрегата, а в его нижней части —по периметру топочной камеры и периметру опускного газохода [c.153]

Каждая балка поясов жесткости сопряжена по всей длине с крепежными устройствами, которые не препятствуют тепловым деформациям панелей, но предотвращают возможность их прогиба наружу либо внутрь газохода или топочной камеры. [c.153]

Трубные панели экранов могут подвергаться прогибу и вибрации при различии давления газов и воздуха внутри и снаружи топки. Поэтому во всех котлах с натрубной обмуровкой имеются горизонтальные пояса жесткости по всему периметру топочной камеры. [c.215]

Принцип действия вакуумного метода основан на замере прогиба обшивки под колпаком, в котором создается вакуум. Если в месте приложения датчика к контролируемой панели имеется дефект склеивания обшивки с сотовым заполнителем, то под действием разности давлений обшивка втягивается под колпак, что фиксируется находящимся в датчике индикатором. В местах, где качество склеивания хорошее, прогиб обшивки гораздо меньше, чем там, где имеется дефект. [c.375]

Пластинки находят широкое применение в строительстве в виде настилов и панелей, железобетонных плит для покрытия производственных зданий, плит для фундаментов массивных зданий и т. д. Расчетной схемой плит, применяемых в строительных конструкциях, является тонкая пластинка. Тонкими называются пластинки, имеющие отношение толщины к наименьшему характерному размеру в плане hib примерно в пределах 1/5—1/80 и величину ожидаемых прогибов не более Л/4. Академик Б. Г. Галеркин показал, что теорию тонких пластинок можно использовать даже при h/b — 1/3. Пластинки, у которых [c.116]

Изолинии прогибов верхней поверхности панели приведены на рис. 5.5, г. Задача была решена на ЭВМ Минск-32 . Время счета — 4,5 ч. Без использования суперэлементов в такой постановке задача содержала бы 7578 конечных элементов, 5060 узлов и имела бы 14 080 степеней свободы, т. е. решение на современных ЭВМ было бы практически невозможно. [c.129]

В виде крупных модулей предварительно собирают на заводе-изготовителе. Каждый модуль имеет С-образную форму (рис. 8.23) и состоит из стальной рамы, корпуса, изоляции (включая облицовку), а также труб и коллекторов. Наружные стенки корпуса выполнены из стальных листов и железных профилей, соединенных сверху и снизу в крупные элементы (панели). Штифты для крепления облицовки приварены внутри корпуса. Изоляционные и облицовочные плиты имеют отверстия избыточных размеров, допускающие термические расширения труб, и крепятся с помощью щтифтов и приваренных больших подкладных шайб. Благодаря этой конструкции прогиб облицовочной плиты во время пуска предотвращается и избегается нагрузка на крепежные штифты из-за касательного напряжения. [c.291]

Для разработки самых обычных, несущих нагрузку деталей конструкции, имеющих приемлемый прогиб под нагрузкой, можно использовать относительно простой метод анализа напряжений. При сравнении с соответствующими стальными фланцевыми, трубчатыми деталями и деталями крышки необходим более серьезный учет механических факторов при компенсации более низкой величины модуля эластичности АП. При расчете и оценке таких ситуаций очень важно, чтобы конструкция сохраняла бы свою форму под нагрузкой и по возможности части ее были бы связаны (склеены) между собой, образуя единую секцию для обеспечения необходимой стабильности. В некоторых случаях для предотвращения деформирования секций могут быть использованы ребра жесткости и косынки. При правильной разработке конструкций разрешается введение внутренних элементов для связывания внешних панелей без серьезного искажения формы. Таким образом, создается возможность создания закрытых секций и одновременно лучший механизм передачи нагрузок на внешние панели и от них на конструкцию. [c.504]

Если сосредоточить внимание только на анализе напря/кенпо-деформированного состояния средней части панели, достаточно удаленной от коротких кромок, можно предположить, что в указанной части изгиб происходит по цилиндрической поверхности, т. е. функция прогиба зависит только от координаты т. [c.283]

Как следует из рисунка, зависимость q //6 оказывается в некоторых случаях неоднозначной (например, при к = 40, что соответствует начальной стрелке 56), т. е. одному значению параметра д соответствуют три действительных корня уравнения (9.32). Это является следствием особенности деформирования панели в процессе увеличения нагрузки. Пока параметр q возрастает от нуля до значения, равного 1025,5 (ордината точки А на кривой 1) амплитуда прогиба непрерывно увеличивается до значения2,2 б, чему на кривой 1 отвечает участок ОА. Как только параметр нагрузки д становится большим значения 1025,5 наступает хлопок панели, т. е. прогиб скачкообразно изменяет свое значение и оказывается равным 11,1 б (абсцисса точки D на кривой 1). При хлопке панель мгновенно переходит из положения / в положение II (рис. 9.7). [c.284]

Рис. 11. Кривые нагрузка — деформация (прогиб) для боковых стенок, задней стенки и потолочной панели контейнера о теплоизоляцией фирмы Dow. Испытания на базе 225 см. (Данные Dow hemi al, США)

При образовании трещин и исчерпании несущей способности сечший у криволинейных ребер растут положительные моменты в центре панели, что аналогично перераспределению моментов в многопролетных балках при возникновении предельных моментов над опораМ И. Одновременно с ростом прогибов панели увеличивается интенсивность роста нормальных сил в ее центре. [c.228]

При перемещении кинематической системы в предельной стадии ее размеры в направлении, в котором панель имеет кривизну, меняются за счет пластических деформаций бетона у трещин в зонах пластических шарниров. Изменение длины диска сопровождается его поворотом относительно криволинейного шарннра. Поворот и укорочение дисков осуществляется в сложной системе пластических зон и трещин, которая возникает в процессе разрушения панели. В расчете условно принято, что все деформации, обеспечивающие работу кинематического механизма, сосредоточены по линиям излома панели, образующим конверт. Поворот элементов цилиндрической панели около криволинейного ребра сопровождается их кручением, которым в расчете пренебрегаем. Условно принято, что деформации текучести арматуры в полке при повороте дисков сконцентрированы в трех сечениях у ребер и в середине пролета плиты панели. В этом случае в расчете можно принять, что прогиб по поперечному сечению панели в предельной стадии линейно увеличивается от ребер к центру. Линейные перемещения дисков в криволинейном направлении зависят от прогиба панели. Принято, что по поперечному сечению панели перемещения дисков, как и прогибы, распределяются по треугольной эпюре. При этом максимальное перемещение A/ a,t определяется в центре панели в соответствии с рис. 3.27 [c.232]

Непараллельность крайних труб и саб-левидность панелей (стрела прогиба в плоскости ребер крайних труб) не должны превышать допуска на ширину панели. [c.165]

Диаграммы равновесных состояний р - f для перемещений по оси Y двух узлов панели (в отличие от диаграмм раздела 1.3, ось / на этом рисунке является осью ординат) показывают, что резкое изменение прогиба начинается при значениях = 0,8875 3400000 = 3017500Н. Процесс решения расходится при = 0.901563 3400000 = 3065314 Н. Таким образом, при нелинейном анализе потери устойчивости критическая сила лежит в диапазоне 3017500 <Р < 3065300 Н, что несколько ниже критической силы, полученной при анализе устойчивости по Эйлеру. [c.432]

Деформированное состояние для = 0.639063 Р° =2172814 Н (см. рис. 11.18 и рис. 11.19) полу 1ено увеличением перемещений по оси Y в 300 раз. Диаграммы равновесных состояний р -/ (рис. 11.20), построенные для перемещений двух узлов панели по оси Y, показывают, что резкое изменение прогиба панели начинается при значениях = 0.6375 3400000 = 2167500 Н. [c.433]

В ходе ана-тиза чувствительности вычисляются отношения изменения отклика системы и изменения проектных переменных. При проектировании строительных конструкций необходимо учитывать зависимость изменения прогиба арки моста от изменения размера секции данного моста. При проектировании ходовой части автомобиля могут быть интересны исследования резонансных частот кабины, обусловленные изменениями толщины панелей. Эти отношения изменений, или частные производные, называются проектными коэффициентами чувствителыюсти. [c.474]

Рассчитывалась также цилиндрическая панель при действии центрально приложенной сосредоточенной силы. С учетом симметрии рассматривалась четвертая часть панели при сетке узлов 5x5 (рис.3.5). Использовались элементы LAMSHP. Результаты расчета представлены на рис. 3.5 в виде зависимости прогиба центральной точки от нагрузки. Полученные результаты соответствуют данным работы [66]. И в этом случае применение энергетической коррекции снижало число итераций на каждом шаге с 5-6 до 2-3. Итерационный процесс начинал расходиться при р=0,50 кН в случае решения с коррекцией (критическая нагрузка составляет согласно данным работы [66] 0,59 кН). [c.98]

Установлено, что в металлических относительно длинных балках перемещением vq можно пренебречь по сравнению с прогибом V. Однако в тонкостенных балках (например, двутавровых) величина vq достигает 10...20% и более от D. В балках из композитных материалов перемещения Vq к V — одного порядкз. Это происходит потому, что для таких материалов модуль упругости Е намного больше модуля сдвига G. Первый определяется жестким материалом волокон наполнителя, второй — значительно более податливым материалом матрицы. Сходная ситуация наблюдается в трехслойных панелях. Последние изготавливаются по следующей технологии между двумя жесткими листами вклеивается слой податливого наполнителя. [c.208]

На втором этапе каким-либо численным методом интегрируют уравнения движения деформируемой конструкции с начальным прогибом при заданной внешней подвижной нагрузке. Многочисленные результаты решений и экспериментальных исследований несущей способности и динамической устойчивости замкнутых цилиндрических и конических оболочек, а также 1шастин и панелей при действии на них ударных волн с различной ориентацией фронта приведены в работах [16, 37]. В ряде случаев граница устойчивости достаточно хорошо описывается выражением вида (7.7.4). Например, при действии волны давления на коническую оболочку (фронт волны перемещается параллельно оси конуса) одна из асимптот гиперболь соответствует статическому критическому внешнему давлению найденному для цилиндрической оболочки с радиусом, равным среднему радиусу усеченной концческой оболочки, и длиной, равной длине образующей конуса. Другая асимптота [c.516]

Кромки панели могут быть опертыми или защемленными. Определение зфитических параметров потери устойчивости основывается на представлении поперечных прогибов в форме и (х,/) = и (х)ехр(Х/) с комплексным характеристическим показателем А, = у -I- тш. Подстановка данного представления в (7.8.23) приводит к дифференциальному уравнению для w(x) [c.522]

Используя эту формулу для оценки прогиба, можно получить заниженные даииые. Следовательно, учет напряжений сдвига при изгибе необходим. Табл. 88, приведенная в [16], дает ряд приближенных характеристик, применимых для панелей с несколькими точками закрепления. [c.373]

Прочность устойчивость колебания Том 2 (1968) -- [ c.256 , c.297 ]

Прочность, устойчивость, колебания Том 3 (1968) -- [ c.159 , c.160 , c.210 , c.213 , c.214 , c.504 ]

Прочность Колебания Устойчивость Т.3 (1968) -- [ c.159 , c.160 , c.210 , c.213 , c.214 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...