Основные Расширение

Внезапное сужение. При внезапном сужении (рис. 3.9) происходит сжатие струи (ее площадь сечения уменьшается до 5с). Учитывая, что потери напора обусловлены в основном расширением струи (увеличением ее площади сечения от 5с до 5г), коэффициент 5 можно определить по (3.24) [c.62]

Величина давления прессования сырца не оказывает существенного влияния на ход и величину его расширения следовательно, основное расширение не компенсируется порами сырца. [c.151]

Разогрев батареи выше 100° обычно ведут т расчета суточного расширения кладки, равного 0,03%. Усовершенствование техники регулирования разогрева позволяет доводить суточное расширение до 0,035 и даже 0,04%. Основное расширение кладки происходит при нагреве до 300°. Поэтому сушка, а затем разогрев до этой температуры длятся около 45 суток, до 750 — еще 22 суток и всего при суточном расширении 0,03%—67 суток. Увеличение допускаемого суточного расширения до 0,035% сокращает сушку и разогрев до 61 суток. [c.448]

Потери на вход из сопловой камеры в осевую трубку определяются в основном расширением потока за сжатым сечением, образующимся вследствие отрыва потока от стенок трубки. Соответствующий коэффициент сопротивления может быть определен по формуле [c.261]

Внезапное сужение. При внезапном сужении (рис. 1.31) происходит сжатие струи от (Oj до сОр- Потери давления обусловлены в основном расширением струи от (Ос ДО 2. поэтому коэ( )фициент можем определить по ( х)рмуле (1.83) [c.36]

Основные расширения Нили [c.185]

Глава 9. Основные Расширения Нили 9-1 [c.217]

Основные расширения Нили 9-1 [c.218]

Основные расширения Нили 9-3 [c.220]

Основные расширения Нили 9-5 [c.222]

Основные расширения Нили 9-9 [c.226]

Основная/расширенная Графика ДАННЫХ [c.135]

При выборе сварочных материалов для сварки ферритных высокохромистых сталей необходимо учитывать возможное отрицательное проявление различия в коэффициентах теплового рас-ши])еиия основного металла и металла швов. Заметное различие коэффициентов теплового расширения основного металла и металла швов приводит к накоплению локальных деформаций после каждого цикла нагрева и охлаждения. [c.278]

В методическом отношении книга написана весьма удачно. Изложение начинается с формулировки общих принципов сохранения, справедливых для любой сплошной среды, а затем вводятся замыкающие реологические и термодинамические соотношения (уравнения состояния), подробное обсуждение которых и составляет основное содержание книги. Характер таких уравнений состояния положен в основу классификации реальных неньютоновских сред. При атом наряду с формальным континуальным подходом авторы широко используют феноменологический подход и постоянно апеллируют к интуиции читателя, что способствует расширению круга читателей за счет лиц, обладающих различными типами мышления. Б отличие от большинства известных работ формально-аксиоматического направления авторы большое внимание уделяют принципу объективности поведения материала, что позволяет выделить модели, описывающие реальные материалы, из [c.5]

Можно предположить, что основная часть потерь энергии элементарной струйки, существующей в пределах шаровой ячейки, — это затраты энергии на расширение основной массы ядра струи и обмен массы с застойными зонами, а потери энергии от сжатия, поворота струи и от трения на поверхности шаровых элементов незначительны. [c.52]

На основании приведенного выше описания поведения слоя представляется довольно обоснованным использование подхода двухфазной теории к определению степени расширения для псевдоожиженного слоя под давлением, т. е. логично полагать, что избыточное, сверх необходимого для минимального псевдоожижения, количество газа проходит в фонтанирующих ядрах, доля которых в слое зависит в основном от свойств системы (размера и плотности частиц, плотности и вязкости газа) остальной газ фильтруется через плотную фазу со скоростью щ, как и требует двухфазная модель. При выводе формулы для расширения псевдоожиженного слоя под давлением как функции скорости фильтрации газа, очевидно, логичней применить понятие об относительной порозности слоя [c.53]

Поверхностные покрытия применяют ограниченно главным образом для деталей с малым сроком службы (и, как правило, одноразового действия). Циклы нагрева и охлаждения из-за различий коэффициента линейного расширения основного металла и покрытия приводят к отслаиванию покрытия, развитию поверхностных трещин и потере защитных свойств покрытия. [c.534]

Во время такта сжатия в дизеле в картер прорывается чистый воздух, а при сгорании и расширении — отработавшие газы с концентрациями токсичных веществ, пропорциональными их концентрациям в цилиндре. В картерных газах дизеля основные токсичные компоненты — N0,,. (45—80"о) и альдегиды (до 30%). Максимальная токсичность картерных газов дизелей в 10 раз ниже, чем ОГ, поэтому доля картерных газов в дизеле не превышает 0,2—0,3 п суммарного выброса токсичных веществ. Учитывая это, в автомобильных дизелях применять принудительную вентиляцию картера нецелесообразно. [c.13]

При постоянных условиях течения на входе и постоянной относительной длине диффузора /д = 1 /Оо или степени расширения с увеличением угла расширения (начиная от = 0°) устанавливаются последовательно четыре основных режима течения [c.28]

Вполне приемлем вариант со ступенчатым диффузором (степень расширения П2 = Рк/р2 = 3- -4) с оптимальным (или несколько большим оптимального) углом расширения (табл. 10.4). Когда минимальные габариты установки являются основным требованием конструирования, можно применять вариант без переходных участков, присоединяя вентилятор непосредственно к камере. [c.311]

Рис. 9.17. Измерение характерных времен колебательной релаксации Гит по вынужденному комбинационному рассеянию. (По [9.45, 9.46].) а — соотношения между волновыми векторами при измерении т б — нормированный антистоксов сигнал валентного колебания (со2и/2яс) =2939 см в 1,1,1-трихлорэтане как функция времени задержки при некогерентном рассеянии (сплошная кривая) и когерентном рассеянии (штриховая кривая). Для времени релаксации получено 7 =(5 1) пс, соответственно т=2,6 пс. Значение т удовлетворительно согласуется с рассчитанным по ширине линии т=2/Дсо. Это позволяет считать, что колебательный переход в основном расширен однородно.

Можно представить себе следующую схему движения газа в какой-либо элементарной шаровой ячейке, т. е. в элементарном объеме, ограниченном сферическими поверхностями элементов. Максимальная скорость Vq жидкости в струйке возникает в наиболее узком сечении ячейки (просвете), относительная площадь минимального сечения обозначается п. Распространяясь в пространстве между щарами, струя расширяется, отрывается от сферических стенок и подмешивает к себе частицы относительно неподвижного газа, находящиеся в застойной зоне у поверхности шаров. Расширение основной струи происходит до встречи с последующим рядом шаров, отстоящим от предыдущего на величину высоты ячейки /г, после чего начинается сужение сечения и разгон струи. Присоединенные массы могут при этом частично отслаиваться от ядра струи и совершать возвратное движение к устью струи. Конечно, при своем движении через шаровые твэлы отдельные струи могут сливаться или, наоборот, дробиться на несколько отдельных струек, на можно себе всегда представить такую элементарную шаровую ячейку, где происходит именно такой процесс разгона и торможения элементарной струйки. [c.40]

При больших значениях Ср 4-ь10 (чем больше FJFQ, тем больше этот предел), независимо от отношения F,./F , происходит не только расширение основного ядра набегающей струи, но и значительное растека- [c.169]

Штампованная решетка с козырьками при достаточно большом коэффициенте сопротивления (в данном случае при / = 0,16 и 100) резко улучшает распределение скоростей по высоте рабочей камеры. Вместе с тем наблюдается определенная неустойчииоеть потока. По случайным обстоятельствам, как показали, опыты, он перебрасывается сверху вниз (рис. 9.9, а) и обратно (рис. 9.9, б), аналогично тому, как это происходит на участке с внезапным расширением сечения. По тем или иным причинам вихревые образования в мертвых зонах канала подсасывают основную струю то в одну, то в другую сторону. С уменьшением относительной кинетической энергии струек, вытекающих из отверстий решетки (что достигается увеличением ее коэффициента живого сечения), весь поток становится более устойчивым. Этот результат был получен при установке другой ппампо-ванной решетки / с козырьками 2 при I = 0,19 ( р 50 (табл. 9.7). В этом случае распределение скоростей более равномерное и поток более устойчив (рис. 9.9, а). Большая устойчивость потока достигается также и в случае установки на штампованной решетке с /=0,16 удлиненных направляющих пластин (а=0,13Вц. табл. 9.7). [c.239]

Опытно-промышленный электрофильтр для котлов ТЭС большой мощности [70]. Описанная выше модель опытно-промышленного электрофильтра с 12-метровыми электродами исследовалась также при подводе потока через вертикальную шахту снизу отношение Рк1Ра=1. Участок, непосредственно примыкающий к фор1 амере был выполнен в двух основных вариантах вариант —в виде колена с большой степенью расширения при наличии в нем направляющих лопаток вариант II — в виде раздающего коллектора, одна из боковых стенок (на входе в форкамеру) которого представляла собой сплошную решетку из уголков или объемную из объемных стержней треугольной формы (табл. 9.8). [c.239]

Модели электрофильтра типа ЭГЗ-4-265 для котлов блока 500 МВт ГРЭС [70]. Отличие этого электрофильтра от предыдущего состоит в основном в значите.гьно большей его ширине, а также в форме подводящих участков. В рассматриваемой установке дымовые газы от регенеративных воздухоподогревателей (РВП) поступают к электрофильтру через несимметричные диф(рузоры / с углом расширения il = 20-н30° (рис. 9.13, а). Для предотвращения (или значительного уменьшения) отрыва потока и более равномерного распределения его в подводящем участке предложено установить в диффузорах по четыре разделительные стенки (штриховые линии, рис. 9.13). Из дифф /зора поток идет к колену 2 с направляющими лопатками 3. Расположение последних в колене показано на рис. 9.13,с). [c.249]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...