Алюминий Влияние на свойства и структуру

Механические свойства 218, 219 —Окалиностойкость 217, 218 —Твердость 218, 219 — Химический состав 218 Алюминий — Влияние на свойства и структуру чугуна 16, 17, 19, 155 [c.236]

При подобранном соотношении бора и кремния в широком пределе толщин стенок и эвтектичности чугуна получается своеобразная половинчатая структура с равномерно распределенной цементитной сеткой на перлитной основе. В зависимости от количества введенного бора возможно получение твердости до 260 НВ. Серый чугун с тонкой цементитной сеткой хорошо обрабатывается. Аналогичное влияние на свойства чугуна оказывают комплексные добавки бора и алюминия. Путем легирования бором можно значительно повысить износостойкость чугуна без опасения понизить его обрабатываемость [И]. [c.86]

Данные о влиянии уменьшения концентрации точечных дефектов на механические свойства противоречивы и неоднозначны. На золоте и алюминии обнаружено повышение предела текучести на стадии возврата, которое объясняют образованием вакансионных скоплений, препятствующих движению дислокаций. Но остается неясным, сохраняется ли при этом неизменной сама дислокационная структура, оказывающая решающее влияние на механические свойства. [c.303]

Все эти факторы тесно связаны с физико-механическими свойствами металлов и, следовательно, с их химическим составом и структурой. Из всех элементов химического состава на интенсивность износа режущего инструмента влияют наиболее значительно углерод, алюминий, титан, кремний и в меньшей степени молибден, марганец, хром и вольфрам. Степень влияния этих элементов выражают следующими условными элементами. [c.328]

Сплавы системы Fe—Сг—А1 являются самыми жаростойкими среди всех известных деформируемых сплавов. В СССР фундаментальные исследования системы Fe—Сг—А1 проведены под руководством И.И.Корнилова. В широких пределах подробно исследовано влияние состава на структуру, физические, механические свойства и жаростойкость сплавов. Исследования показали, что при содержании алюминия порядка 5 % сплавы по жаростойкости значительно превосходят нихромы. [c.88]

В данной главе дается классификация сталей и сплавов тех типов, которые рассматриваются в справочнике, отмечаются особенности их структуры, влияние на характеристики разных факторов. Раздельно обсуждаются свойства сплавов на железной основе — сталей перлитного и ферритного классов, претерпевающих полиморфные превращения при нагреве и охлаждении аустенитных сплавов на железной и никелевой основе сплавов цветных металлов — титана, алюминия, меди, циркония. [c.41]

За последние десять лет наше представление о взаимодействии дислокаций с различными дефектами, возникающими при закалке и старении, в значительной степени зависело от исследований явления закалочного упрочнения. Механизмы взаимодействия дислокаций с призматическими петлями и тетраэдрическими дефектами упаковки изучались особенно подробно. В результате этого механизмы упрочнения алюминия и золота, закаленных с температуры выше критической и затем состаренных, уже довольно хорошо известны. Хотя закалочное упрочнение наблюдается также и в других металлах, как, например, в меди, дефекты, обусловливающие упрочнение, все еще полностью не изучены. Влияние закалки на другие механические свойства, кроме предела текучести, мало изучены. Это обусловлено, с одной стороны, недостаточным экспериментальным материалом, а с другой стороны, неполным пониманием механизма наклепа отожженных кристаллов. Исследования на сплавах и других металлах (кроме г. и. к. структур) весьма недостаточны. [c.266]

С целью разработки ускоренного способа фосфатирования нами и было подробно изучено влияние па процесс фосфатирования стали, а также цинка, различных нитратов и азотной кислоты [99—102]. Для исследования в качестве добавок были взяты нитраты натрия, калия, лития, аммония, магния, марганца, цинка, кадмия, кальция, стронция, бария, кобальта, никеля, алюминия, хрома и железа. Определялось их влияние на кислотность раствора К , И Г,., а также pH), скорость пленкообразования (продолжительность выделения водорода и определение его объема специальным прибором), цвет, вес, толщину, структуру (микрогеометрию) и защитные свойства фосфатной пленки. Действие каждой добавки изучалось при концен- [c.84]

Чем чище металлы, тем больше их сопротивление коррозии. Например, алюминий с 0,01 % примесей более стоек против коррозии в атмосферных условиях, чем технический алюминий с 0,05 о примесей. Чистые металлы корродируют в меньшей степени, чем их сплавы. Посторонние включения в значительной степени понижают коррозионную устойчивость металлов и сплавов. Степень влияния легирующих примесей на сопротивление металлических сплавов коррозии зависит не только от характера этих примесей, но и от их количества. Например, введение меди и хрома повышает коррозионную устойчивость стали в атмосфере однако если медь вводится в незначительном количестве, то только большое содержание хрома ( 12%) делает сталь нержавеющей в атмосфере и других промышленных средах. Значительное влияние на коррозионную устойчивость оказывает структура. Наибольшей коррозионной устойчивостью обладают однофазные сплавы (чистые металлы, твердые растворы, химические соединения). Многофазные сплавы (механические смеси) корродируют быстрее. Однако известны случаи, когда многофазные сплавы обладают высокими антикоррозионными свойствами (например, силумины). Чем чище поверхность металлов и сплавов, тем их сопротивление коррозии больше. Напряженность поверхности металла повышает его коррозию металл, подвергнутый деформации, корродирует больше. Влияние внутренних факторов усиливается или уменьшается в зависимости от корродирующей среды. Например, изменение содержания углерода в стали незначительно влияет на ее стойкость против коррозии в атмосфере и слабых электролитах в кислых же средах повышение содержания углерода заметно снижает коррозионную стойкость стали. [c.247]

Железо содержится в исходном алюминии, цинк, медь и марганец — в отходах производства (в сплавах, где они являются легирующими компонентами). Небольшие добавки железа (до 0,3%) практически не оказывают влияния на механические свойства сплавов А1—Mg—51. При больших содержаниях железа (0,5— 0,7%) заметно уменьшается склонность сплавов к горячим трещинам при литье, измельчается структура готовых полуфабрикатов благодаря повышению температуры рекристаллизации алюминия. Прочность и пластичность сплавов А1—Mg—51 с увеличением количества железа несколько снижается вследствие образования нерастворимых интерметаллических фаз грубой формы (типа А1—51—Ре, А1—Ре—Мп-51, А1—Сг-Ре—51, А1—Мп—Ре), в состав которых входят элементы, играющие положительную роль в упрочнении при термической обработке. Декоративные свойства сплавов А1—Mg—51 с ростом содержания железа в сплавах ухудшаются, поэтому в сплавах, к которым предъявляются повышенные требования в отношении декоративного вида изделий, 70 [c.70]

Марганец, хром, цирконий оказывают большое влияние на структуру, механические и коррозионные свойства алюминиевых сплавов, на их поведение при различных технологических обработках. Диаграмма состояния сплавов системы А1—Мп эвтектического типа, а сплавов А1—Сг, А1—Ът — перитектического типа. Указанные сплавы отличаются от других сплавов высокой температурой предельной растворимости марганца, хрома, циркония в алюминии и крутым подъемом линии ликвидуса [10]. [c.147]

Все эти компоненты содержатся в сплавах в небольших количествах и слабо действуют на эффект упрочнения при термической обработке, хотя их влияние на кинетику распада твердого раствора 2п и Mg в алюминии неоднократно отмечалось в литературе [4, 19, 20]. Эти компоненты, почти полностью входя в твердый раствор при кристаллизации и частично выделяясь из него (за исключением меди) при высокотемпературных нагревах в виде дисперсных интерметаллидов и частично сохраняясь в пересыщенном твердом растворе, значительно влияют на процесс рекристаллизации и на распределение продуктов распада, а следовательно, на конечную структуру и свойства деформированных полуфабрикатов. [c.173]

К группе конверсионных относят неметаллические неорганические покрытия, которые не наносятся извне на поверхность деталей, а формируются на ней в результате конверсии (превращений) при взаимодействии металла с рабочим раствором, так что ионы металла входят в структуру покрытия. Основой их являются оксидные или солевые, чаще всего фосфатные пленки, которые образуются на металле в процессе его электрохимической или химической обработки. Наиболее широкое распространение получили оксидные покрытия алюминия и его сплавов. Это связано с тем, что по разнообразию своего функционального применения, определяемого влиянием на механические, диэлектрические, физико-химические свойства металла основы, такие покрытия почти не имеют равных в гальванотехнике. Полученные оксидные пленки надежно защищают металл от коррозии, повышают твердость и износостойкость поверхности, создают электро- и теплоизоляционный слой, легко подвергаются адсорбционному окрашиванию органическими красителями и электрохимическому окрашиванию с применением переменного тока, служат грунтом под лакокрасочные покрытия и промежуточным адгезионным слоем под металлические покрытия. Эти характеристики относятся к оксидным покрытиям, полученным электрохимической, прежде всего анодной обработкой металла. Хотя выполнение химического оксидирования проще, не нуждается в специальном оборудовании и источниках тока, малая толщина получаемых покрытий, их низкие механические и диэлектрические характеристики существенно ограничивают область его применения. [c.228]

Примеси кальция и другие, присутствующие в стандартных марках алюминия в ничтожном количестве, не имеют практического значения. Незначительные добавки церия, натрия и титана оказывают существенное влияние на структуру и свойства определенных алюминиевых оплавов. [c.383]

Отличительной характеристикой процесса является его кратковременность и значительная плотность сварочного тока, которые обеспечивают локализованный нагрев, минимальное оплавление и изменение структуры металла по длине свариваемых деталей. Электрическое сопротивление свариваемых деталей при этом не оказывает влияния на количество тепла, выделяющегося в зоне сварки поэтому можно легко осуществлять сварку деталей с различными физическими свойствами, например меди с алюминием, нержавеющей сталью и т. п. [c.110]

Учитывая результаты работ, в которых обнаружено разрыхление алюминия при термоциклировании [88, 1981, сначала изучили влияние многократных закалок на плотность и структуру чистого алюминия А999. Закалки производили в воде от 500 и 600° С, и после 50 циклов плотность образцов менялась в пределах ошибки измерения. Образование трещин при этом не наблюдалось. Повышенная в сравнении с данными [88, 1981 термостойкость алюминия А999, возможно, связана с отсутствием примесей и ролью окисления. Интенсивное окисление образцов, особенно при высоких температурах нагрева, могло сказаться на характере распределения термических напряжений и свойствах материала. Образование пленки окислов может явиться одной из причин разрыхления образцов при термоциклировании. На приведенные ниже результаты окисление поверхности образцов не должно оказывать заметного влияния. Как правило, образцы взвешивали до и после удаления пленки окислов через каждые 15—20 циклов. [c.106]

Выбор материала и конструкции разрядного канала. Керамика из AI2O3 широко применяется в вакуумной технике, в том числе и при высоких температурах [177]. И тем не менее даже в настоящее время трудно иметь полное представление о ее поведении в процессе длительного срока службы при воздействии различных факторов (температуры, среды, нагрузок и т.д.). В работе [178] показано, что наиболее сильное влияние на свойства керамики оказывает высокая температура при длительном нагреве изменяется ее микроструктура — происходит так называемое термическое старение. Этот процесс связан с рекристаллизацией (ростом кристаллов) керамики, сопровождающейся уменьшением ее кажущейся плотности, прочности, термостойкости, теплопроводности, ползучести и испарения. Керамика из окиси алюминия подвергается существенному старению даже при относительно невысоких температурах, если время нагрева составляет тысячи часов. Термическая обработка (выдержка) корундовой керамики при 1300 °С в течение 500, 1000 и даже 2000 ч практически не приводит к заметному изменению ее структуры. Нагрев до 1700°С вызывает резкие изменения уже в первые часы работы. Установлено [178], что прочность спеченной керамики после нагрева в вакууме при 1900 °С в течение 10 ч снижается примерно в четыре раза, при этом размер кристаллов увеличивается в шесть раз. Поэтому керамика А-995, работающая в АЭ на парах меди при температурах 1500-1600 °С, с целью сохранения ее свойств предварительно подвергается обжигу при более высоких температурах. В нашем случае температура обжига составляет (1700 20) °С. [c.37]

К а-тптановым относят сплавы, структура которых представлена в основном а-фазой. Основным легирующим элементом этих сплавов является алюминий. Оказывая весьма благоприятное влияние на свойства титана, алюминий обладает следующими преимуществами перед остальными легирующими компонентами. Он широко распространен в природе, доступен и сравнительно дешев. Удельный вес алюминия значительно меньше удельного веса титана, поэтому при введении алюминия уменьшается удельный вес сплавов и повышается их удельная прочность по удельной прочности а-титановые сплавы превосходят большинство нержавеющих и теплостойких сталей при температурах до 400—500° С. Жаропрочность и сопротивление ползучести сплавов титана с алюминием выше, чем у остальных сплавов с такой же степенью легирования титан с а-структурой является лучшей основой для сплавов, работающих при повышенных температурах, чем титан с Р-структурой. Алюминий повышает модуль нормальной упругости, способствуя повышению устойчивости изделий из титана. Двойные сплавы титана с алюминием, содержащие до 6% А1, термически стабильны и не охрупчиваются при нагреве до температур 400—500° С. Сплавы титан — алюминий коррозионноустойчивы при довольно высоких температурах и слабо окисляются это позволяет проводить горячую обработку титана с алюминием при более высоких температурах, чем нелегированного титана. Весьма ценным свойством сплавов титана с алюминием является их хорошая свариваемость эти сплавы даже при значительном содержании алюминия однофазны и поэтому не возникает охрупчивания в материале шва и в околошовяой зоне. [c.412]

Кроме рассмотренных трех групп сплавов титана имеется еще группа высоколегированных сплавов со стабильной структурой -фазы. Эти сплавы, как правило, обладают высокой пластичностью. Они используются либо как коррознонностойкие сплавы, легированные обычно -изоморфными элементами, либо как высокопрочные, в которых упрочнение достигается введением некоторых эвтектоидобразующих элементов и алюминия. Последние сплавы снижают свою пластичность при применении в больших толщинах (50—100 мм) из-за высокой химической и физической неоднородности, обусловленной внутрикристаллической и зональной ликвацией в слитке, и неравномерности распределения деформации по толщине листов. Это приводит часто к потере устойчивости -фазы и охрупчиванию при старении. Особенно неблагоприятное влияние на свойства таких сплавов (в больших толщинах листов) оказывает длительный отжиг для снятия остаточных сварочных напряжений. [c.70]

Чтобы решить две последние задачи необходимо изменить свойства Дисилицида. Весьма полезным для этой цели может оказаться изучение влияния легирующих элементов на свойства WSi2. Некоторые исследователи изучали влияние легирующих добавок В, Сг, Ре, А1 на жаростойкость силицидов. Замена кремния бором приводит к образованию устойчивых тройных фаз, но существенного улучшения коррозионных свойств авторы работ [13, 14] не наблюдали. Системы Мо—81—А1 и W—81—А1 описаны в работах [15, 16]. В обеих системах обнаружены тройные соединения Ме (81, А1)2, имеющие гексагональную структуру (С 40). Причем в системе У—81—А1 тройная фаза имеет значительную область гомогенности. При содержаниях А1 меньших, чем 13 ат. %, перестройки тетрагональной решетки не происходит, и алюминий находится в решетке дисилицида в виде твердого раствора замещения. [c.297]

Высокая прочность этих сплавов обусловливается тем, что растворимость меди в твердом алюминии может достигать 5,7%. При этом двойные сплавы системы А1 —Си (например, сплав АЛ7) применяют лишь в закаленном состоянии, т. е. с гомогенной структурой. Чем гетерогеннее структура, тем сплавы обладают большей хрупкостью. Повышенная хрупкость сплавов типа АЛ7 объясняется наличием по границам зерен твердого раствора большого количества сравнительно крупных частиц фазы uAlj. На понижение прочностных характеристик также оказывают вредное влияние примеси Fe и Si. Влияние этих примесей на свойства сплавов системы А1 — Си различное. Например, Fe с Си и А1 образует фазу Al-j uaFe, кристаллизуюш,уюся по границам зерен в виде крупных частиц, что резко понижает пластичность сплавов, но в то же время присутствие железа в этих сплавах заметно снижает склонность к образованию горячих трещин. [c.87]

В связи с изготовлением биметаллических вкладышей начала успешно применяться новая группа высоколегированных алюминиево-оловянных сплавов. Особенностью этих сплавов (99,5% олова и 0,5% алюминия) является наличие в их структуре большого количества мягкой, легкоплавкой эвтектики, механические и физические свойства которой весьма близки к чистому олову. Антифрикционные свойства высокооловянистых алюминиевых сплавов близки к свойствам баббитов. Конструкционная прочность подшипника из такого сплава обеспечивается стальной основой, а усталостная прочность в большой мере — состоянием алюминиевого сплава с оловом. Рядом исследований показано, что от размера, количества и характера распределения оловянистой составляющей двойных и более легированных сплавов в значительной мере зависят их антифрикционные и механические свойства, особенно усталостная прочность. С увеличением содержания олова в сплавах наблюдается тенденция к образованию междендритной и межэеренной непрерывной сетки олова. Эту тенденцию в некоторой области концентрации можно устранить применением повышенной скорости кристаллизации, а также путем добавок никеля и меди. При содержании олова около 20% и более оловянистая эвтектика образует непрерывную сетку при всех условиях охлаждения и легирования. Большое влияние на структуру сплава оказывает режим термической обработки. В случае применения отжига выше температуры рекристаллизации сплава (350° С) оловянистая эвтектика в сплавах, содержащих даже менее 20% олова, распределяется в форме непрерывной сетки. Как показали исследования, применением холодной деформации с последующей рекристаллизацией можно добиться дискретного распределения оловянистой эвтектики в сплавах, содержащих до 30% олова. При этом характер и величина включений оловянистой фазы зависят от степени холодной деформации и температуры отжига. Чем выше первая и ниже вторая, тем более дискретна структура сплава. В случае дискретной формы оловянистой фазы усталостная прочность сплавов значительно возрастет, превышая усталостную прочность свинцовистых бинарных бронз. Антифрикционные свойства сохраняются на высоком уровне и характеризуются низким коэффициентом трения с высокой устойчивостью против заедания. [c.120]

Принципиально новое направление в области обработки пружинных сталей — использование обратного мартенситного превращения с последующим старением аустенита Таким образом можно получить немагнитные пружинные стали с повышенным комплексом прочностных свойств (см, стр. 49). Стали этого типа с П—14% Ni и 10% Сг дополнительно легированы для создания вторичных упрочняющих фаз титаном (1—1,5%) и алюминием ( 0,5—1%), а в некоторых случаях также и вольфрамом для стабилизации субструктуры. После нагрева при 1000° С и охлаждения сталь приобретает аустенитную структуру, которая в результате сильной холодной пластической деформации превращается в мартенсит, имеющий высокую плотность -дефектов строения в результате фазового и деформационного наклепа. Мартенсит при нагреве превращается В аустенит (обратное мар-тенситное превращение), который сохраняется после охлаждения до нормальной температуры. Этот аустенит обладает повышенной плотностью дефектов строения, наследуемых от прямого мартенситного превращения, деформации и обратного мартенситного превращения и создающих измельченную рубструктуру. При последующем старении (520° С) аустенит упрочняется вследствие выделения избыточных фаз, причем характер изменения предела упругости при изотермическом старении аналогичен н людае-мому при старении мартенситностареющих сталей. Это означает, что решающее влияние на закономерности упрочнения оказывает не тип кристалической решетки, а субструктура матричной фазы. [c.37]

Большое влияние на структуру и свойства чугуна оказывает модифицирование. Модифицированным чугуном называют сплавы, соответствующие по химическому составу отбеленному чугуну, но затвердевающие серыми после обработки на желобе вагранки или в ковше графитизирующими добавками (графитом, ферросилицием, силикокальцием, а также комплексными модификаторами, содержащими кремний, алюминий, цирконий, лантан и другие элементы). Модифицированный чугун отличается от обычного серого повышенными механическими свойствами и, главное, более равномерной структурой в тонких и толстых сечениях отливок [3—5], [c.10]

Большинство промышленных а + р-сплавов титана кроме р Стабилизаторов содержат алюминий, который преимущественно растворяется в а-фазе и упрочняет ее. При этом воздействие Р-ста-билизаторов и алюминия на свойства сплавов определяется как степенью влияния их на свойства а- и р-фаз, так и соотношением фаз в структуре сплава. Влияние р-стабилизаторов на механические свойства титана и сплавов с основой Т1—6А1 было подробно исследовано в работе [58]. Увеличение содержания р-стабилизи- [c.66]

Результаты исследования структуры стали 40Г11Н10Ю5Ф с помощью электронной микроскопии и электронографии показали, что структурные изменения при старении связаны с двумя стадиями. На первой стадии одновременно выделяются дисперсные карбиды V и интерметаллические частицы У (никель, алюминий), ориентационно связанные с матрицей и изоморфные к ней. Отмечено, что гомогенно выделяющиеся частицы у и V частично или полностью когерентны с аустенитной матрицей и образуют трехмерную периодическую структуру. На второй стадии старения У-частицы сменяются а-интерметаллидами на основе NiAl с ОЦК-решеткой в форме пластин-реек. При увеличении длительности старения при повышенных температурах происходит коагуляция интерметаллических частиц, а коагуляция карбидных частиц затормаживается. Влияние этих структурных изменений на свойства стали представлено на рис. 148. Можно видеть, что с ростом длительности старения растет Ов, достигается стадия насыщения (X 2ч). Как отмечено в [388], прочностные свойства отвечают длительности старения при переходе от первой стадии ко второй, когда структура стали характеризуется наличием большого количества высокодисперсных частиц V , У и а. [c.247]

Кислород может вызывать горячие трещины при сварке аустенитных сталей. Его действие на первичную структуру, как указывалось, связано с окислением ферритообразующих элементов (титана, алюминия, кремния, ванадия, хрома) и находится в противодействии измельчающему влиянию азота. Изменения структуры, обусловленные действием кислорода, приводят к снижению стойкости шва против трещин. Кислород, по-видимому, способен сегрегировать в межкристаллических прослойках и изменять их состав и свойства. Усиление вредного влияния серы, ниобия и других элементов при сварке под флюсами с высоким содержанием SiOj, возможно, связано с образованием соответствующих соединений с кислородом, снижающих температуру затвердевания межкристаллических прослоек. Опыты по введению в зону сварки ржавчины, окалины и газообразного кислорода свидетельствуют о его способности вызывать горячие трещины в швах. [c.216]

Исследования структуры и свойств мартенситно-стареющих сталей (гл. 6) проводили с целью разработки оптимальных режимов термообработки композитных конструкций, обеспечивающих повышение прочности изделий. Это имеет важное практическое значение при создании конструкций, работающих в агрессивных средах, при высоких давлениях и теплообмене. Исследования характеристик трещино-стойкости волокнистого бороалюминиевого композита (гл. 8) были предопределены необходимостью оценки несущей способности элементов ферменных конструкций космических аппаратов с учетом влияния технологических и эксплуатационных дефектов. Интенсивное развитие нанотехнологий, использующих новый класс материалов — ультрадисперсные порошки химических соединений, привело к резкому увеличению числа работ по их практическому применению для повышения качества металлоизделий. Результаты 20-летних исследований в этом направлении представлены в гл. 9. Широкие перспективы использования керамических материалов, в частности конструкционной керамики на основе оксида алюминия, а также проведенные исследования обозначили ряд проблем при изготовлении изделий — недостаточная эксплуатационная надежность, хрупкость, сложность формирования бездефектной структуры. Отсюда возникли задачи исследования трещиностойкости керамики в связи с влиянием структуры, свойств и технологии ее получения (гл. 10). [c.9]

Разработка жаропрочных титановых сплавов с а-струк-турой основывается, как известно, на легировании сплава максимальным количеством алюминия, при котором еще не проявляется термическая нестабильность из-за образования упорядоченной оо-фазы (TiaAl). Реакция упорядочения и-фазы усиливается с повышением содержания алюминия в сплаве. Было изучено влияние легирования, в частности, алюминия и кремния, на свойства сварных соединений сплава ВТ 18, поскольку наличие литой и перегретой структуры, а также напряженного состояния может способствовать упорядочению твердого раствора при более низких содержаниях алюминия, чем в основном материале. В качестве исходного материала были выб])аиы диски (кольца) с различным содержанием алюминия (7,1 7,6 7,8%) н кремния (0,05—0,13%). [c.357]

При поисках достаточно стойких в перегретой воде алюминие- I вых материалов наряду с составом этих материалов и их структурой изучались также процессы, происходящие на поверхности металла (63—65, 67]. Было показано образование многих слоев. Однако точки зрения на последовательность образования этих слоев, их свойства и функции у различных исследователей частично расходятся. Кренц [64] и Перриман [63] при длительных испытаниях алюминиевых сплавов с железом и никелем в перегретой воде под давлением установили наличие внешнего пористого кристаллического слоя. Этот слой после определенного времени, зависящего от условий испытания (под действием в течение 2—3 недель воды при 300° С) достигал постоянной толщины свойства его изменялись мало под влиянием различных веществ. Между этим пористым слоем и металлической поверхностью образуется внутренний слой, который описан как плотный и компактный и толщина которого линейно увеличивается с увеличением времени обработки. Этот слой рассматривается как лимитирующий скорость коррозии, но в то же время защитного действия ему не приписывают. Кроме того, Перриман при действии воды с температурой 350° С установил образование еще третьей пленки, которая находилась непосредственно на поверхности металла. [c.528]

В настоящее время серийно применяется довольно большое число титановых сплавов. Большой диапа.зон их структур и свойств обусловлен, в частности, полиморфизмом титана, хорошей растворимостью многих элементов (по крайпеп мере в одной из фаз), а также образованием химических соединений, обладающих переменной растворимостью в титане. В соответствии с приведенными выше диаграммами состояния все легирующие элементы по влиянию на полиморфизм титана можно разбить на три группы. Первая группа представлена а-стабилизаторами — элементами, повышающими стабильность а-фазы из металлов к числу а-стабилизаторов относится алюминий. Ко второй группе принадлежат -стабилизаторы — элементы, повышающие стабильность р-фазы эти элементы в свою очередь можно разбить на две подгруппы. В сплавах титана с элементами первой подгруппы при достаточно низкой тедшературе происходит эвтектоидный распад р-фазы к числу таких элементов относятся хром, марганец, железо, медь, никель, бериллий, вольфрам, кобальт. В сплавах титана с элементами второй подгруппы при достаточно высокой их концентрации Р-твердый растнор сохраняется до комнатной температуры, не претерпевая эвтектоидного распада. Такие элементы иногда называют изоморфными р-стабилизаторами. К ним пр1шадле-жат ванадий, молибден, ниобий, тантал. Третья группа прелстаклена нейтральными упрочнителями, т. е. легирующими элементами, мало [c.402]

В работе [14] исследовалось влияние железа на свойства сплава В93, не содержащего ни марганца, ни хрома, ни циркония. Дополнительно исследовали, исходя из опыта работ со сплавом АК4-1, влияние никеля и совместное влияние железа и никеля в отношении 1 1. При отсутствии или малом количестве железа в поковках из сплава В93 наблюдается неоднородная крупнокристаллическая структура, прочность и пластичность снижаются, коррозионные свойства ухудшаются. При среднем содержании железа (0,2—0 4%) существенно измельчается рекристаллизованное макрозерно и создается однородность структуры. Небольшое влияние железа на структуру и механические свойства сплава В93 объясняется тем, что железистые составляющие могут служить центром рекристаллизации железо может образовывать пересыщенный твердый раствор в алюминии и, таким образом, повышать температуру рекристаллизации. Количество железа в сплаве В93 было установлено 0,2—0,4%. Совместные добавки железа и никеля измельчают макрозерно и не ухудшают механических свойств поковок в продольном, поперечном и высотном направлениях. [c.156]

Недостатком сплава АЛ9 является сравнительно плохая обрабатываемость резанием, а также низкая жаропрочность, в связи с чем он не может быть рекомендован для работы при температуре выше 185° С. Согласно диаграмме состояния А1—81—Mg, алюминий образует твердые растворы с магнием и кремнием, растворимость которых возрастает с повышением температуры. При отпуске из закаленного состояния в структуре сплава АЛ9 обнаруживаются ультрадисперсные частицы фазы Mg28i. Такой характер образования фазы Mg281 оказывает сильное влияние на изменение механических и других свойств сплавов. Сплав АЛ9 очень восприимчив к упрочняющей термической обработке, и поэтому в промышленности применяется в двух состояниях в закаленном (Т4) и в закаленном и состаренном (Т5). [c.343]

Радиационное облучение ядерными частицами оказывает влияние на структуру и свойства металлов и сплавов, особенно быстрыми нейтронами, не взаимодействующими с электронами и потому глубоко проникающими в кристаллическую решетку металла. Под влиянием облучения быстрыми нейтронами в металле происходит ионизация атомов и образуется большое число кристаллических несовершенств и областей с локально высоким выделением тепла. Ядерное облучение оказывает значительное влияние на атомнокристаллическое строение металлов, в результате чего меняются их физико-механические свойства твердость и прочность повышаются, а пластичность и вязкость снижаются. Например, по данным С. Т. Конобеевского, Н. Ф. Правднэка и В. И. Кутайцева, сильное облучение быстрыми нейтронами повышает твердость и предел прочности при растяжении железа-армко, алюминия, никеля и меди особенно заметен рост Ов у железа-армко и никеля. У нержавеющей стали сильно возрастает величина предела текучести, приближаясь [c.208]

Высококоэрцитивное состояние сплавов этой системы возникает в результате распада твердого раствора а и является промежуточным при переходе от гомогенного Твердого раствора к метастабильному состоянию. Поэтому фазовая и химическая неоднородность твердого раствора а оказывает влияние на кинетику распада и возникновение про.межу гичных фаз. В этой связи следует отметить выпадение по границам зерен в сплавах ЮНДКТ при содержании титана более 5% высокотемпературной метастабильной х-фазы [3-7] при нагреве в интервале 1240—1280°. Морфология этой фазы отличается от V (а.у)-фазы, образующейся в сплавах этого типа при 1200—850° ГЦК решетка этой фазы сохраняется при комнатной температуре. Появление в структуре сплава у -фазы приводит к необратимому снижению магнитных и механических свойств аналогично явлению пережога в сталях. Температурный интервал однофазности а-твердого раствора расположен между областями а+х и а+у- У.-фаза обогащена титаном за счет соседних участков а-раствора, ее выпадению способствует медь и препятствует алюминий. Предполагается, что стабилизация ГЦК структуры /-фазы связана с микросегрегацией углерода по границам зерен. [c.117]

Феррованадий применяется в производстве ряда качественных сталей, используемых широко в автостроении (оси, полуоси, шестерни, валы и др.) и в инструментальном деле. Присутствие В. в стали обусловливает повышение ряда ее положительных свойств а) увеличение самовакаливаемости и глубины закалки, б) способствует мелкозернистости структуры, в) сильно повышает вязкость и сопротивление усталости, г) хорошо раскисляет сталь и способствует получению более плотных стальных отливок. Содержание В. в сталях колеблется от 0,10% (хромованадиевые стали) до 5% (быстрорежущие инструментальные стали). Из других применений В. в металлургии следует упомянуть об имеющихся указаниях на благоприятное влияние присадок В. (до 3%) к алюминию, сказывающееся на заметном улучшении механических свойств при ничтожном изменении уд. в. Кроме применения в металлургии В. в форме солей и других соединений применяется в химич, пром-сти как катализатор при окислительных процессах, с успехом заменяя платину. Здесь в первую очередь нужно указать на сернокислотное производство, где ванадиевый катализатор готовится из метаванадата калия и ва-надата кальция. В. применяется в фотопромышленности, где закисные соли его служат сильным проявителем. В керамич. промышленности пользуются В. в качестве красителя. Наконец соединения В. находят применение в медицине. [c.178]

Титан образует сплавы с рядом металлов и неметаллов, которые часто оказывают больщое влияние на его структуру и свойства. Некоторые, например алюминий, повышают температуру аллотропического превращения титана (а- -Р), другие (Ре, Мп, Мо) понижают ее, способствуя таким образом стабилизации соответствующего твердого раствора. Соответственно различают три группы сплавов титана 1) на базе а-твердого раствора [c.302]

Ультразвуковая обработка чистого алюминия марки АВООО привела к незначительному измельчению макро- и микрозерна. Наиболее существенное измельчение структуры наблюдалось в области, прилегающей к излучающему торцу волновода. Под влиянием ультразвуковой обработки алюминия, модифицированного титаном, более равномерно измельчилась макроструктура слитка, причем микрозерно уменьшилось более чем в 10 раз, а макрозерно — более чем в 40 раз. Ультразвуковая обработка изменила и механические свойства алюминия — предел прочности чистого алюминия увеличился на 6—10%, а при введении модификатора и ультразвуковой обработке — на 20—25% (табл. 20). [c.483]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...