Структура покрытия

Поры представляют собой либо небольшие замкнутые объемы, образуя так называемую закрытую пористость, либо — объемы, сообщающиеся между собой (открытая пористость). Структура покрытия, нанесенного на металл, приведена на рис. 6-25. Распространение тепла в пористых материалах обусловливается целым рядом различных явлений [127]. Внутри твердых частиц тела, а также в местах непосредственного контакта между ними наблюдается теплопроводность в среде же, заполняющей поры, наличествуют и [c.158]

В рассматриваемом случае диссипативными структурами являются встречные потоки вещества, формирующие новый химический состав и структуру покрытия. [c.174]

Структура покрытия состоит из дендритов тугоплавких окислов хрома и алюминия на металлической основе никеля. [c.443]

Изменяя температуру подложки и соответственно скорость миграции атомов, можно реализовать различные механизмы роста и получать различные типы структур покрытия. По глубине покрытия различают 1144] три зоны (рис. 8.7). Зона /(глубинная ) образуется при температуре процесса Г = 0,26 и отличается равновесной структурой.В зоне 2 [c.246]

Покрытия на основе линейных полимеров с волокнистой структурой имеют более высокую проницаемость, чем на основе полимеров с трехмерной сетчатой структурой. Покрытия, сформированные из полимеров, образующих кристаллическую структуру, имеют низкий коэффициент диффузии. [c.129]

Образование пор в покрытии может играть заметную роль не только в формировании структуры покрытия, но и, как было сказано, влиять на результаты экспериментального определения прочности сцепления. Если, например, крупная пора (рис. 1) находится у границы раздела покрытие—подложка в зоне торца штифта, то естественно, что измеренная локальная (местная) [c.101]

В заключение следует отметить, что использование явления контактного эвтектического плавления открывает широкие возможности для регулирования условий получения (температура, смачивание, растекание) и структуры покрытий. [c.160]

Исследованиями структуры покрытий из исследованных порошков установлено ее суш ественное отличие от покрытий на основе карбида хрома. Она состоит из мелкодисперсных включений боридов, равномерно распределенных в матрице (рис. 1). Микротвердость покрытий имеет значения (6—28)-10 МПа (рис. 2). [c.155]

Электронно-микроскопическое сканирование шлифов покрытий перпендикулярно и параллельно поверхности напыления в режиме рентгеновского характеристического излучения Сг выявило их слоистую структуру, ингредиентами которой являются участки металла и оксида, имеющие пластинчатую форму (рис. 2). Их взаимное расположение свидетельствует о том, что связь между частицами оксида циркония осуществляется через металлические прослойки. Формирование слоистой структуры покрытий, как следует из анализа формы и размеров рассматриваемых участков, происходит в процессе соударения конгломератов частиц с поверхностью напыления. Свойства покрытий, напыленных по описанной технологии, представ- лены ниже [c.163]

Группу Определение механических свойств покрытий составляют методы оценки упругих, прочностных и пластических свойств. Из четырех известных констант упругости для покрытий обычно определяются модуль Юнга и коэффициент Пуассона. Публикаций об экспериментальном исследовании других констант упругости покрытий — модуле объемной упругости и модуле сдвига, по-видимому, нет. Неясным остается вопрос о влиянии пористости на модуль упругости. Одной из самых распространенных и наиболее легко оцениваемых характеристик покрытий является микротвердость. Методика определения микротвердости, обладая несомненными достоинствами (неразрушающее испытание, оперативность измерения, простота и доступность оборудования и т. д.), в то же время дает большое количество информации. Когезионная прочность покрытий (чаще всего, предел прочности) исследуется в продольном и поперечном направлении. Слоистая структура покрытий и резко выраженная анизотропия свойств обусловливают большой разброс результатов измерений прочности. Пластические свойства, по-видимому, могут быть определены только для металлических низкопрочных покрытий. [c.17]

Теплопроводность покрытий определяется несколькими факторами химическим составом наносимого материала (металлические покрытия имеют худшие теплоизоляционные характеристики, чем керамические), структурой покрытия, строением границы покрытие — [c.89]

Результаты исследования структуры покрытий и переходной зоны покрытие — основной металл показывают, что в приповерхностных объемах практически всегда имеются готовые зародыши разрушения различной величины и формы. В покрытии концентраторами напряжений являются поры, несплошности на границе с основным металлом, готовые трещины, возникшие в процессе напыления, рыхлые границы между слоями и т. д. Если покрытие формируется при достаточно высокой температуре, то в диффузионной зоне образуются объемы с повышенной плотностью дислокаций и вакансий [226]. Перераспределение избыточных вакансий и их сток в определенных точках обусловливают появление микропор. Образующиеся в диффузионной зоне области растяжения и сжатия способствуют микропластической деформации основного металла и превращению микропор в трещину. Таким образом, нанесение покрытия в этом случае сопровождается повышением дефектности поверхностных слоев основного металла. Причем, чем больше упрочнено покрытие, т. е. чем более оно склонно к хрупкому разрушению, тем опаснее становятся любые несплошности, поры [227]. [c.135]

СТРУКТУРА ПОКРЫТИЙ МЕТАЛЛОГРАФИЯ [c.154]

При микроструктурном анализе тонких покрытий часто используется методика косого шлифа. Она позволяет, с одной стороны, непосредственно и детально рассмотреть структуру покрытия, а с другой — облегчить измерение его микротвердости и толщины. [c.157]

Проведенные металлографические исследования покрытий позволили выявить связь между их структурой и свойствами, а также наметить пути эффективного воздействия на структуру покрытий с целью повышения комплекса свойств упрочняемых изделий. [c.160]

Наиболее известный метод приготовления металлических образцов — электрополировка — не пригоден для изучения покрытий по следующим причинам значительная анизотропия и структурная неоднородность покрытий приводят к избирательному травлению, предотвратить которое практически не удается многие покрытия не являются электропроводными поры и микротрещины, обычно имеющиеся в покрытиях, будут растравливаться, увеличиваясь в размерах и искажая реальную структуру покрытие и основной металл обладают отличающимися химическими свойствами, поэтому травление комбинированного образца (основной металл с покрытием) будет преимущественно развиваться на одном из участков или на границе раздела. [c.177]

Имеется много работ, в которых применение растрового микроскопа позволило получить ценную информацию о структуре покрытий. Изучались шлифы и изломы детонационных покрытий. Показано, в частности, исключительно плотное прилегание первого слоя покрытия (толщиной меньше 15 мкм) к поверхности основного металла [15]. В результате параллельных исследований на сканирующем микроскопе и микрозонде образцов с детонационными слоями и целыми покрытиями из твердых сплавов было отмечено, что в приграничных участках со стороны покрытий образуются зоны тонкодисперсной смеси размером 15 мкм, при напылении формируется поверхностная граница распада со своеобразным анкерным зацеплением [258]. В Институте машиноведения АН СССР проводился фрактографический диализ структуры детонационного покрытия из окиси алюминия на поверхностях косого шлифа и излома [259]. Кинетику развития усталостной трещины в образцах с плазменными покрытиями изучали по снимкам поверхности излома [61]. [c.180]

Для устранения другого существенного недостатка газо-плазмен-ных покрытий — пористости, которая приводят к МежкрИсталлитной коррозии, дополнительно предлагается производить в процессе нанесения покрытий локальное пропловление наносимых слоев с помощью лазера. Это способствует так же упрочнению поверхности и поучению высокодисперсной структуры покрытия. [c.105]

Кроме того, может наблюдаться противоположный эффект, т.е. массоперенос титана в материал подложки. Процесс массопереноса элементов покрытия при ионно-плазменном осаждении нитрида титана осуществляется радиационно-стимулированной диффузией и диффузией по границам зерен. При этом скорость диффузии зависит от размеров зерна массоперенос по фаницам более крупных рекристаллизованных зерен протекает в несколько раз медленнее, чем по границам мелких зерен. <1 азовый состав покрытия в зависимости от давления азота изменяется от трехфазного o.-Ti + TiiN + TiN [96] при давлении азота 6,6- 10 Па к двухфазному a-Ti + TiN при давлении азота 6,6 10 -Па и к однофазному при давлении азота 0,2 Па и выше. Количество металлического титана в структуре покрытия падает до нуля с увеличением давления азота при sa 0,5 Па [96]. По данным [c.184]

Структура покрытий, переходных зон, окисных пленок, формирующихся в процессе нанесения, оказывает существенное влияние на их защитный эффект при наводороживании. Больщой интерес представляет изучение защитной способности покрытий, полученных диффузионным насыщением поверхности стали порощковыми материалами, нанесенны- [c.63]

Снижение пористости металлических покрытий — важный резерв повышения защитных свойств. Для каждого способа нанесения существуют определенные технологические приемы, обеспечивающие снижение кол 1чества пор. Тип пор зависит от метода формирования покрытий и, следовательно, от структуры осажденного слоя. Микропоры характерны для структуры покрытий, полученных электролитическим методом, и степень пористости определяется режимом электролиза, влияющим на скорость роста кристаллов, предварительной обработкой поверхности, включением различных чужеродных частиц. Наличие механических загрязнений, облегчающих разряд водородд и затрудняющих разряд осаждаемого иона, способствует возникновению макропор в покрытии. Возникновение пор канального типа связано в основном с внутренними напряжениями, величина которых превосходит временное сопротивление разрушению покрытия и приводит к растрескиванию и образованию сетки трещин. [c.67]

При приготовлении в цианистый электролит серебрения вводят еше один компонент — карбонат щелочного металла, который повышает проводимость электролита и улучшает структуру покрытий. По мере работы электролита количество карбоната в нем растет. Предельное содержание карбонатов в электролите для калиевых солей 100 г/л, для натриевых — 45—50 г/л. При избытке карбонатов в электролите, во-яервых, может иаступрь солевая пассивация, во-вторых, осадки серебра получатся чрезвычайно мягкими и качество покрытия ухудшится, поэтому избыток карбонатов необходимо удалять одним из следующих методов. [c.7]

Рис. 4. Структура покрытия А12О3, нанесенного плазменным напылением на полированную поверхность хрома при температуре предварительного подогрева 900 С. Увел. 130.

После кратковременных испытаний структура покрытий не меняет своего характера. В связи с деформацией образца на металлокерамическом покрытии возникают поперечные трещины в момент разрушения образца. У стеклометаллического покрытия наблюдаются мелкие сколы. Никельфосфорное покрытие, как наиболее пластичное, деформируется совместно с образцом. Сталь ЭИ415Л не испытывалась без покрытий, так как при данных температурах, происходит интенсивный процесс окалино-образования на поверхности образцов. [c.265]

Прочность сцепления определяли по методике отрыва штифта. В качестве подложки использовали сталь 3 (для испытаний при комнатной температуре) и сталь Х18Н10Т (для испытаний при 900 С). Результаты измерения приведены в таблице. Покрытия из композитных порошков (за исключением легированного 81) обладают более высокой прочностью на отрыв, чем полученные из сплава. Добавка фосфора и кремния, ведущая к образованию хрупких фаз в покрытии, снижает величину добавка циркония и олова повышает ее. При нагреве до 900° С уменьшается, но для различных покрытий в разной мере. Небольшая разница в случае композиции N1—А1—81 связана, вероятно, с наличием трещин в структуре покрытия, что снижает уровень внутренних напряжений в покрытии. [c.126]

Рассмотрены условия образования покрытий N1—Р, их структура и контактное взаимодействие с подложкой. Показано, что покрытия формируются в интервале плавления соответствующих композиций при содержании жидкой фазы не менее 50 об. %. Получены данные о распределении элементов в контактной зоне покрытие—подложка (никель, сталь). Использование явления контактного эвтектического плавления открывает широкие возможности для регулирования условий получения и структуры покрытий. Лит.— 4 назв., ил, — 1, табл. — 1. [c.266]

Наиболее существенное влияние на изменение структуры покрытий на основе оксида магния оказывает температурный фактор. При изменении температуры термообработки от 150 до 700 °С и при определенном количестве связки — 20 об. % можно отметить следующее. При температуре термообработки до. 300 °С структура композиции ме.ткокристал.лическая, со связкой, равномерно распределенной между зернами наполнителя (рис. 1, б, 1). Повышение температуры свыше 300 °С приводит к появлению отдельных конгломератов, что связано с уменьшением в 1.5 раза удельной поверхности композиции. При температуре термообработки порядка 500 °С, хотя и сохраняется мелкокристаллическая структура, но при этом происходит увеличение количества конгломератов. Удельная поверхность уменьшается в 3 раза. В щелочносиликатной связке наблюдается так называемый предкристаллизационный период (рис. 1, б, 2). Дальнейшее повышение температуры до 700 °С приводит к непосредственной кристаллизации в самой связке (рис. 1, б, 3) и последующему, хотя и в незначительной степени, росту [c.99]

Исходньши компонентами покрытия служили электролитический никель, кристаллический кремний, аморфный бор, активированный уголь. Для введения хрома использовали чистый хром, нихром и карбид хрома. Элементный состав во всех случаях сохраняли постоянным. Покрытие наносили на образцы из нержавеющей стали 1Х18Н9Т. Дисперсионной средой в шликере служил спиртово-водный раствор 1 1. Для обеспечения седиментационной устойчивости суспензии вводили 2 мае. % бентонита. Покрытие формировали в вакууме при температуре 1100 °С. Для исследования структуры покрытия из образцов готовили полированные шлифы. [c.114]

Комплекс требований обеспечивается составом и структурой покрытия, регулируемыми химическим составом исходного стеклопо-рошка, его направленной кристаллизацией, а также введением керамических добавок различной природы и дисперсности. [c.141]

Для оптимизации состава органосиликатной композиции нами привлечены методы конформного отображения и электромоделирования. С целью определения размеров частиц низкотеплопроводного компонента принималась прямая зависимость разрушающих напряжений от перепада температур на слое покрытия. Делались допущения об отсутствии фазовых, полиморфных превращений и рекристаллизации в структуре покрытия. [c.211]

Магнитный метод имеет две разновидности. Отрывной магнитный метод (рис. 5.1, а) основан на измерении с помощью пружины 4 усилия, которое необходимо приложить к магниту для отрыва его от поверхности покрытия 2, нанесенного на основной металл 1. Сила отрыва магнита коррелирует с толщиной покрытия. Метод хорошо зарекомендовал себя в производственных условиях при серийном и массовом выпуске изделий [134]. Для определения толщины покрытий предварительно строятся градуировочные кривые для эталонных юбразцов с известной то.чщиной покрытия, К недостаткам метода следует отнести влияние чистоты и структуры покрытия, а также термической обработки и химического состава основного металла на результаты измерений. Метод применяется для оценки толщины немагнитных покрытий, нанесенных на ферромагнитную основу, возможно использование его и в тех случаях, когда магнитные свойства материалов резко различаются. Некоторые приборы, основанные на этом методе, выпускаются серийно (толщиномер конструкции Н. С. Акулова, ИТП-5 и др.) и характеризуются простотой конструкции и портативностью. Пределы измерения этими толщиномерами О—2000 мкм. Наибольшая погрешность измерения 10% продолжительность измерения 5—6 с. В некоторых конструкциях приборов постоянный магнит заменен на электромагнит, и усилие измеряется не пружинными динамометрами, а изменением силы тока намагничивания. [c.82]

Обнаружено неоднозначное влияние плазменного са-мофлюсующегося покрытия ПН70Х17С4Р4 на трещино-стойкость горячекатаной стали У8. Покрытие толщиной 0,7 мм наносилось на одну из широких сторон призматического образца после дробеструйной обработки поверхности. Характерна слоистая структура покрытия и наличие недеформированных частиц исходного порошка ( 20% по объему). Общая пористость составляет 8—10%, поры расположены в основном по границам недеформированных частиц. Вязкость разрушения образцов с покрытием несколько выше, чем контрольных, но разброс значений значительно больше, соответственно 127 28 кДж/м и 120 11 кДж/м . [c.153]

Структура покрытий зависит от механизма их формирования. Исходя из теорий формирования покрытий, предложенных авторами работ [8, 9, 11, 15, 16], можно выделить следуюгцие основные события, происходящие с порошковым материалом при напылении [c.154]

Химическое травление струйно-плазменных покрытий позволяет в некоторых случаях выделить отдельные фазовые составляющие. Для примера можно назвать структуру покрытия ПН70ЮЗО,. протравленную в реактиве, состоящем из смеси 100 мл насыщенного водного раствора хромпика и 10 мл серной кислоты (фото 18, е). [c.159]

Просвечивающая электронная микроскопия может дать много информации о структуре покрытий и основного металла. Современные приборы позволяют получать изображения структур с увеличением до 200 000 крат и при этом проводить дифракционный анализ на выбранных участках. В просвечивающем электронном микроскопе изображение формируется фокусировкой дифрагированного потока электронов после прохождения его через образец. Используются очень тонкие объекты, причем толщина выбирается в зависимости от природы исс.ледуемого материала и используемого в микроскопе ускоряющего напряжения. В практической электронной микроскопии при нaпpянieнии 100 кВ толщина образцов обычно составляет 10 —10" мм. Разрешение (рабочее) отечественных микроско- [c.160]

Полупрямой метод, сочетающий в себе элементы косвенного, т. е. снятия реплик, и прямого микродифракционного изучения второй фазы, частицы которой извлекаются из материала в реплику, мон ет быть использован для анализа основного металла. Для оценки структуры покрытия метод распространения не получил. [c.177]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...