Однофазные сплавы

В химическом машиностроении чаще всего применяются однофазные сплавы. [c.121]

КОРРОЗИЯ ОДНОФАЗНЫХ СПЛАВОВ [c.124]

Коррозия однофазных сплавов [c.125]

Необходимо образование легирующим компонентом с основным металлом однофазных сплавов. Очевидно, что при этом [c.146]

К однофазным сплавам со структурой a-Ti относятся сплавы Ti с А1, Sn, О2, N2, С они повышают температуру полиморфного превращения и увеличивают устойчивость а-фазы. Это системы Ti и Ti—А1. [c.195]

К однофазным сплавам со структурой p-Ti относятся сплавы Ti с Мп, Fe, Сг, Мо, V они понижают температуру полиморфного превращения и увеличивают устойчивость р-фазы. Это системы Ti—А1—Мо— —Сг Ti—Сг и др. [c.195]

Как показано в разд. 5.6, в гомогенных однофазных сплавах пассивность обычно наступает при соотношении компонентов, характерном для каждого сплава, и зависит также от коррозионной среды. Для сплавов Ni—Сг граница устойчивости составляет 30—40 % Ni для сплавов Сг—Со, Сг—Ni и Сг—Fe—соответственно 8, 14 и 12 % Сг. Нержавеющие стали представляют собой сплавы на основе железа которые содержат не менее 12 % Сг. [c.294]

Кривая пластичности может иметь еще один минимум, расположенный в области более низких температур, в частности, в том случае, когда при высоких температурах сварочного цикла происходит значительное перераспределение примесей из тела зерна к его границам и образуются новые фазы эвтектического характера. У однофазных сплавов могут образовываться новые границы зерен с более высокими уровнями физической или химической микронеоднородности, приводящей к понижению прочностных и пластических свойств. Иногда первый и второй температурные интервалы низких пластических свойств расположены так близко, что могут сливаться, образуя один т.и.х. [c.476]

Первая группа элементов при легировании никеля образует твердый раствор замещения до тех пор, пока период кристаллической решетки не достигнет 0,370 - 0,388 нм. Дальнейшее легирование элементами Сг, Мо, W приводит к образованию в структуре сплава интерметаллидных соединений - плотно упакованных фаз, присутствие которых, как правило, снижает механические свойства, Следовательно, количество элементов первой группы должно быть таким, чтобы период решетки никелевого твердого раствора не превысил указанных значений. При этом прочностные характеристики однофазных сплавов в литом состоянии следующие <7в = 588 МПа a-j = 294 МПа. Период решетки твердого раствора на основе никеля при легировании изменяется по уравнению п [c.411]

Для металлов и сплавов с о. ц. к. решеткой во всех известных из литературы случаях (Fe, Nb, Та, Мо, W, р-латунь, однофазные сплавы на основе железа) формируется текстура волочения одного типа <110>. [c.282]

ТЕМПЕРАТУРНЫЙ УРОВЕНЬ РЕКРИСТАЛЛИЗАЦИИ ОДНОФАЗНЫХ СПЛАВОВ. Более высокий температурный уровень рекристаллизации технически чистых металлов по сравнению с металлами высокой чистоты связан с ролью малых добавок. Малые растворимые добавки (сотые и десятые, а иногда и тысячные доли атомных процентов) почти всегда повышают температурный порог рекристаллизации. При этом чем чище исходный металл, тем сильнее повышающее влияние малых растворимых добавок. [c.344]

В области больших концентраций твердого раствора однофазных сплавов слабо зависит от состава. Изменение концентрации примеси на 1% изменяет всего [c.346]

В итоге в однофазных сплавах не удается получить [c.346]

Пластичность двухфазных и многофазных сплавов ниже пластичности однофазных сплавов. Однако из этого общего правила имеются исключения. В частности, такие факторы, как степень дисперсности структуры, скорость деформации и температура, при правильном их выборе могут привести к противоположному результату. В этом случае двухфазные сплавы проявляют свойства сверхпластичности (см. гл. XVI). [c.506]

На представления об этом механизме процесса наложило вначале отпечаток то обстоятельство, что сверхпластичность была впервые обнаружена и относительно длительное время изучалась только на двухфазных сплавах. Однако позднее, как было отмечено, сверхпластичность была обнаружена и на однофазных сплавах, и даже на чистых металлах. [c.563]

Упрочнение металла при наклепе объясняется увеличением числа дефектов кристаллического строения (дислокаций, вакансий, междоузельных атомов), а также торможением дислокаций в связи с измельчением блоков и зерен, искажением кристаллической решетки В результате наклепа образуется текстура, обладающая значительной анизотропией свойств В некоторых случаях наклеп является единственным способом упрочнения металлов и сплавов, которые не упрочняются термической обработкой, например, чистые металлы, однофазные сплавы твердых растворов. [c.26]

Оловянистые бронзы. Наибольшее практическое значение имеют сплавы, содержащие ло 10. 12% 5п. Предельная растворимость олова в меди 15 8%, од ако в реальных условиях кристаллизации и охлаждения предельная растворимость снижается примерно до 6%. К однофазным сплавам относятся бронзы с содержанием олова до 5, .6% и а - фаза - твердый рас- [c.115]

В работе 1170] для оценки эффекта дисперсного упрочнения по разным теориям и сравнения таких оценок с экспериментальными данными используются результаты механических испытаний двухфазного сплава N6 — 4 % (об.) ZгN 1172] и однофазного сплава N6 — 1 % (мае.) 2г 175]. Последний с достаточным приближением можно считать ана-76 [c.76]

Метод электрополирования, широко применяемый для чистых металлов, однофазных сплавов и сталей, не используется для образцов с керамическими покрытиями. Для металлических покрытий он также применяется редко из-за разной скорости анодного растворения материалов покрытия и основы. Кроме того, отрицательное влияние на качество шлифа в этом случае оказывают краевые эффекты и преимущественное травление металла покрытия вокруг пор — электрополирование приводит к искажению структуры. [c.158]

Изменение структуры происходит при несоблюдении мер предосторожности. При тщательной подготовке шлифа также нужно считаться с деформацией слоя (рис. 2). Однако даже при механической полировке можно получить действительную структуру образца. При подготовке образцов хорошие результаты дает применение алмазной пасты в качестве полировочного средства. Процесс шлифовки и полировки тем осторожнее нужно проводить, чем мягче исследуемый металл. Возникающий при обработке слой нужно удалять соответствующим реактивом. Металлограф должен видеть, истинная ли это структура шлифа или еще деформированный слой. При анодной полировке не образуется деформированного слоя, для чистых металлов и однофазных сплавов онз является лучшей подготовкой шлифа. Для многофазных сплавов с различными электрохимическими свойствами фаз применение электрохимической полировки связано с определенными трудностями, однако благодаря правильно подобранному электролиту и в этом случае можно получить удовлетворительные результаты. Комбинированное полирование происходит при совмещении анодной и механической полировки [20, 21]. Шлиф подключают — как анод, вращающуюся полирующую шайбу — как катод. Этот способ применяют для гетерогенных сплавов, обычная анодная полировка которых вызывает осложнения. [c.11]

Для выяснения основных особенностей дефектной структуры ИПД материалов рассмотрим прежде всего результаты, полученные на чистых металлах и/или однофазных сплавах, где нет усложняющего влияния вторых фаз. [c.62]

В большинстве случаев повышенную коррозионную стойкость имеют металлы большей степени чистоты, имеющие минимум инородных включений, а такхе однофазные сплавы по сравнению с многофазными. [c.39]

ВЛИЯНИЕ НА ТЕКСТУРООБРАЗОВАНИЕ ЛЕГИРОВАНИЯ И ГЕТЕРОФАЗНОСТИ СПЛАВОВ. Тексту-рообразование в однофазных сплавах определяется рядом факторов, из которых важнейшими (кроме условий деформации) являются тип кристаллической решетки, оп-ределяюш,ий число и характер систем скольжения, а также энергия дефектов упаковки, характеризующая склонность к поперечному скольжению. Характер влияния этих факторов должен быть ясен из изложенного выше. [c.291]

Еще одной характерной особенностью пересыщенных твердых растворов, в которых нагрев после деформации сопровождается распадом или предраспадными процессами, является то, что их i зависит от степени деформации значительно слабее, чем однофазных сплавов (см. рис. 192). Поэтому более высокая стареющих сплавов особенно заметна после больших степеней деформации. [c.347]

I, 2 —стареющие сплавы Ni r—А1—Tl— o н Ni—Сг—А1— Ti 5 — однофазные сплавы Ni- r, Ni- T-W. N - r o соответственно [c.347]

Было обнаружено, что при высоких температурах (выше 7 рек) максимальной пластичностью обладают однофазные сплавы со структурой а-феррита. Установлено, что выше 1000° С деформация а-фазы с низким значением Ое,а в стали (1Х21Н5Т) значительно больше, чем деформация -фазы с высоким значением а s.y, а при 1200° С разница достигает шестикратной величины. Большое различие в сопротивлении деформации фаз вызывает локальные деформации и концентрацию напряжений. Напряжения достигают критической величины и приводят при горячей деформации к образованию микротрещин. Заниженное сопротивление деформации и высокая пластичность при высоких температурах объясняются большей энергией дефектов упаковки и скоростью диффузионных процессов в -твердом растворе и, следовательно, более интенсивным протеканием процессов динамической полигонизации и рекристаллизации, диффузионного переползания дислокаций как основного механизма пластической деформации при повышенных температурах. [c.498]

Такой подход хорошо объясняет, почему на чистых металлах и однофазных сплавах не удается добиться такой высокой сверхпластичности, как в двухфазных. Это, видимо, связано с тем, что в отсутствие стабилизаторов размер зерна при длительных высокотемператур- [c.560]

Необходимость получения заготовки с ультрамелким зерном (1—10 мкм), размер которого практически должен сохраняться на протяжении всего процесса сверхпластической деформации. Последнее требование является особо сложным для однофазных сплавов и чистых металлов и в ряде случаев пока невыполнимым. [c.570]

Наименее перспективными в отношении сверхпластичности являются металлы высокой степени чистоты и однофазные сплавы с низкой температурой рекристаллизации. В этих материалах при температурах сверхпластичности в условиях малых скоростей деформации не удается предотвратить роста зерна. Единственный возможный путь — введение в них небольших количеств малорас-творимых примесей для создания мелкодисперсных частиц второй фазы, стабилизирующих границы зерен. [c.572]

Термическая обработка, не сопровождающаяся фазовыми превращениями, встречается при обработке чистых металлов или однофазных сплавов, наблюдающихся в системах с неограниченной растворимостью компонентов в твердом состоянии (см. рис. 70), в системах сплавов с ограниченной растворимостью компонентов при концентрациях последних, определяемых отрезками А—F и Б—G (см. рис. 72), а также в системах сплавов, имеющих ЭБтектондную структуру (см. рис. 77). Термическая обработка при нагреве последних ниже критической точки Асх для всех указанных случаев, состоящая из нагрева сплавов, исключающих фазовые превращения, с последующим медленным охлаждением (обычно с печью) называется отжигом первого рода. Отжиг первого рода применяют для устранения наклепа и волокнистой структуры металлов и сплавов ранее прошедщих холодную пластическую деформацию. Таким образом, при отжиге первого рода в зависимости от температуры нагрева могут происходить процессы возврата и рекристаллизации, ведущие к снятию напряжений и к разупрочнению. [c.106]

Важным следствием обработки кривых нагружения в координатах 5 — является возможность экспрессного построения диаграмм структурных состояний материала [328]. Как показано на рис. 3.29 на примере сплава МТА, для этого необходимо на перестроенных кривых упрочнения 5 — соединить точки перегибов, соответствующих критическим деформациям вх и щ, при которых происходит изменение коэффициентов параболического деформационного упрочнения в процессе развития и перестройки дислокационной структуры. Таким образо.м, мы фактически получаем диаграмму структурных состояний сплава МТА (рис. 3.29). На рнс. 3.30 представлены в координатах деформация — температура диаграммы структурных состояний сплава МТА, а также однофазного сплава МЧВП с размером зерна 40 и 100 мкм. Диаграммы ограничены (из условий получения [328]) кривой температурной зависимости однородной деформации и включают три области / — относительно однородного распределения дислокаций // — сплетений, клубков дислокаций и /// — ячеистой дислокационной структуры. Области на диаграмме разделены линиями температурной зависимости критических деформаций и ба, которые являются верхней границей равномерного распределения дислокаций и соответственно нижней границей образования ячеистой структуры. Температурный ход этих кривых может быть объяснен [345] исходя [c.148]

Третий переходный интервал Т —Т ), который не наблюдается в однофазных сплавах и сплаве МТА [430], характерен тем, что пластичное разрушение путем слияния пор происходит после сравнитель- [c.210]

Ликвационные зоны твердого раствора и любой иначе ориентированный его дендрит окрашиваются в разные цвета. Для а-литой бронзы продолжительность травления составляет около 3—5 мин литая структура монель-металла с содержанием никеля 20% выявляется примерно через 8 мин. Для травления меди и однофазных сплавов этот раствор применять трудно, так как он слишком быстро на них действует. Непригоден реактив и для монель-металла с содержанием никеля более 20%, а также для алюминиевой бронзы. Стабильность пленки сульфида, возникающей при травлении, по отношению к кислороду различная для разных сплавов. При недостаточной продолжительности травления (не-дотравливании) окрашивание может быть косвенным — при последующем хранении, или — при достаточной продолжительности травления —прямым (во время травления). [c.195]

Размер (протяженность) ямок зависит от размера и количества частиц, которые в данном материале инициируют разрушение. При большом количестве возникающих очагов рост пор ограничивается вследствие пересечения с поверхностью соседних пор на изломе образуется много небольших по протяженности ямок. Однофазные сплавы или чистые металлы имеют, как правило, в изломах крупные ямки и в меньшем количестве, чем многофазные сплавы. Поскольку рост ямок осуществляется в результате утяжки перемычек между ними, различная способность к микролокальной деформации определяет различную глубину ямок. На дне и стенках ямок можно обнаружить следы пластической деформации в виде искривлений рельефа различной формы. Наличие этих следов — волнистости или так называемого серпентинного скольжения (см. рис. 5, г)—наряду с глубиной ямок является характеристикой микролокальной пластической деформации и свидетельствует о высокой пластичности при разрушении. [c.25]

I — температуры солидуса, определенные методом Пнраин — Аль-тертума 2 — данные ДТА 3 — однофазные сплавы 4 — двухфазные сплавы. [c.185]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...