Сталь аустенитная сварка

При исправлении дефектов литья из аустенитной стали аргонодуговой сваркой рекомендуются следующие марки присадочной проволоки по ГОСТ 2246—60 [c.278]

ЭА-ЗМ6, ЭА-ЗМ9 — для сварки малоуглеродистых и низколегированных конструкционных сталей с хромоникелевыми сталями аустенитного класса, работающих при повышенной температуре [c.43]

Термически обрабатываемая сталь перлитного класса сваривается удовлетворительно, если содержание углерода в ней не превосходит 0,3—0,35% подогревом до 150—250° С предупреждаются закалочные трещины в зоне шва, Мар-тенситная сталь относится к плохо сваривающимся. Сварка этой стали может быть осуществлена при подогреве до 400—500° С. Аустенитная сталь при низком содержании углерода хорошо сваривается. Карбидная инструментальная сталь допускает сварку только в малых объемах, но достаточно хорошо наплавляется. [c.202]

Сварка углеродистой стали с нержавеющей сталью аустенитного класса приводит к возникновению дополнительных внутренних остаточных напряжений из-за раз-13 195 [c.195]

Число контрольных сварных соединений для металлографического исследования угловых и тавровых соединений на элементах из стали аустенитного и мартенсито-ферритного классов, а также выполненных газовой сваркой (независимо от класса свариваемой стали), не контролируемых ультразвуком или просвечиванием (или контролируемых в объеме менее 100%), должно быть удвоено по сравнению с указанным. [c.597]

Сварка делает возможным изготовление ротора из двух разнородных сталей горячие части ротора, расположенные на периферии, могут быть изготовлены из стали аустенитного класса, а центральная часть — из стали перлитного класса. Такой ротор показан на фиг. 66, е. Сварка в конструкции турбинных роторов может играть и вспомогательную роль. Так, ротор, показанный на фиг. 66, г, образован центральной цельнокованой частью с валом, на который насажены диски. Насадные диски передают крутящий момент ротору через сварные швы, соединяющие их с валом. Благодаря такой конструкции удается избегнуть концентрации напряжений, возникающей в случае передачи крутящего момента с помощью шпонок. Для повышения гибкости соединения на валу делается выточка. [c.115]

Экспериментально и теоретически доказано, что образование напряжений, достигающих предела текучести, свойственно низкоуглеродистым, углеродистым сталям и сталям аустенитного класса. Напротив, при сварке алюминиевых сплавов, титановых и некоторых других остаточные [c.134]

При сварке сосудов и их элементов из легированных сталей аустенитного класса, например хромоникелевых типа 18-8, контроль сварных соединений на межкристаллитную коррозию должен производиться в соответствии с ГОСТ 6032—58 в зависимости от свойств применяемой стали и условий работы сосуда. [c.219]

Для сварки малоуглеродистой, низколегированной, легированной стали и стали фер-ритного класса со сталью аустенитного класса [c.363]

При сварке под флюсом, газоэлектрической и ручной дуговой сварке подогрев необходим для некоторых марок низколегированных, легированных (кроме сталей аустенитного класса) и углеродистых (при содержании углерода выше 0,22 %) сталей. [c.19]

Сварка конструкций из разнородных сталей аустенитных с высокопрочными перлитными сталями [c.127]

Проба с кольцевым многослойным швом для аустенитных сталей моделирует сварку труб паропровода с коллектором (рис. 3.3, в). Сварку выполняют в два приема сначала заполняют слоями 1—7 одну половину кольцевой канавки, затем другую. Трещины образуются главным образом в зоне термического влияния и на поверхности наплавляемых слоев. Минимальные размеры образца пробы 125 X 125 X 25 мм. [c.48]

Оксиды хрома образуются при электродуговой сварке и наплавке сталей аустенитными электродами. Попадая в организм через органы дыхания, оксиды хрома в малых концентрациях раздражают слизистую оболочку носа, вызывая насморк и небольшое кровотечение. Отравления обычно характеризуются головными болями и общей слабостью. [c.384]

При недостаточности или неприемлемости указанных технологических вариантов прибегают к сварке через проставки или к предварительной, в том числе комбинированной (см. рис. 10.9) наплавке кромки перлитной стали аустенитным металлом, с последующей сваркой таких заготовок аустенитно-ферритными сварочными материалами с регламентированным количеством 5-Fe (2. .. 6 %). [c.398]

Бронза сваривается с углеродистой или аустенитной сталью аргонодуговой сваркой неплавящимся электродом, а тантал с титаном - в камерах с контролируемой атмосферой. Предел прочности соединения по бронзе 490 МПа, при закалке бронзы 605 МПа (закалка до сварки). [c.508]

В комбинированных сварных конструкциях из разнородных сталей высокотемпературных установок находят применение стали разного уровня жаропрочности. По сочетанию свариваемых сталей они могут быть разделены на конструкции из сталей одного структурного класса, но разного легирования (конструкционные с теплоустойчивыми сталями, аустенитные стали разного уровня жаропрочности) и конструкции из сталей разного структурного класса, среди которых наиболее распространены соединения перлитных сталей с аустенитными и мартенситными или ферритными высокохромистыми сталями. Основные типы подобных конструкций, условия их сварки и требования к их работоспособности изложены в монографии автора [29]. [c.251]

Отечественная металлургическая промышленность выпускает ежегодно аустенитные стали и сплавы сотен марок в виде листа, сортового проката, проволоки, труб, поковок и отливок. В подавляющем большинстве своем они идут на изготовление сварных изделий, конструкций, аппаратуры, трубопроводов. Не все они, разумеется, одинаково хорошо свариваются. Более того, как правило, аустенитные стали и сплавы по свариваемости в значительной степени уступают обычным углеродистым сталям. При сварке аустенитных сталей приходится сталкиваться с повышенной склонностью к образованию горячих трещин не только в металле шва, но и в околошовной зоне. Серьезные трудности возникают в связи с необходимостью получения заданных механических, физических, 1 3 [c.3]

Естественно, возникает вопрос о том, должны ли быть перенесены основные положения металлургии сварки обычных сталей на сварку аустенитных сталей и сплавов. Нужно ли и в данном случае стремиться к активизации металлургических реакций Здесь могут быть высказаны различные точки зрения. [c.58]

Д 3 ы к о в и ч И. Я. Исследование структуры и условий кристаллизации металла сварных швов на хромоникелевых аустенитных сталях. Автоматическая сварка , 1962, № 11. [c.162]

К У ш н и р е и к о Б. Н,, Д 3 ы к о в и ч И. Я. Некоторые металлургические методы борьбы с горячими трещинами в сварных швах на аустенитных сталях. Автоматическая сварка , 1962, № 1. [c.227]

Стали аустенитного класса обладают сочетанием свойств, необходимых для конструкционного материала они хорошо гнутся и профилируются в холоднокатаном состоянии и хорошо свариваются точечной и роликовой электросварками. Все стали обладают склонностью к межкристаллитной коррозии, и поэтому при соединении элементов конструкций рекомендуется применять только точечную или роликовую электросварку. В случае применения других видов сварки необходима термическая обработка. [c.438]

Обратные клапаны ЧЗЭМ на рр=12 МПа, Условные обозначения 935-250, 905-400 (рис. 3.65,6", табл. 3.35). Предназначены для прекращения обратного потока воды рабочей температурой до 250° С для клапана Dy 250 мм и температурой до 165° С для клапана Dy = 400 мм. Клапаны устанавливаются на вертикальных участках трубопроводов с направлением подачи среды под захлопку. Клапан Dj = 250 мм к трубопроводу присоединяется сваркой, клапан Dy = 400 мм присоединяется к входному трубопроводу фланцем, а к выходному трубопроводу сваркой. В корпусе клапана вварено седло. Уплотнительные поверхности седла и захлопки выполнены плоскими и наплавлены сталью аустенитного класса повышенной стойкости. Плотное прилегание уплотнительных поверхностей седла и захлопки обеспечивается шарнирным соединением захлопки с рычагом. Соединение корпуса с крышкой — бесфланцевое, самоуплотняющееся с сальниковой набивкой и с промежуточным отводом протечек в спецкана-лизацию, для чего к корпусу клапана приварен штуцер. Основные детали клапана — корпус, крышка, захлопка — выполнены из углеродистой стали. Гидравлическое испытание на прочность клапана Оу =-= 250 мм проводится пробным давлением 20,5 МПа и клапана Dy = 400 мм — давлением Рпр = 15 МПа. Клапаны Dy -= 250 мм изготовляются и поставляются по ТУ 108-681—77, а 400 мм — по [c.165]

Предназначены для предотвращения обратного потока пара и воды температурой до 300° С, устанавливаются на горизонтальных и вертикальных участках трубопроводов с направлением потока среды под захлопку и присоединяются к трубопроводу сваркой. Корпус клапана выполнен в виде трубы, в которую вварено уплотнительное седло и приварены фланцевые втулки для размещения в них осей захлопки. Соединение фланцевых втулок с заглушками выполнено на прокладке и дублируется обваркой на ус . Уплотнительные поверхности седла и захлопки наплавлены сталью аустенитного класса повышенной стойкостп. Основные детали клапана — корпус, седло, захлопка — выполнены из углеродистой стали. Гидравлические испытания клапанов на прочность проводятся пробным давлением Рдр, а на герметичность давлением р ц, указанными ниже [c.165]

Сталь ЭИ696 относится к группе сталей аустенитного типа с интерыеталлидным упрочнением, ее применяют для изготовления деталей без сварки, например деталей газотурбинных двигателей. Она имеет высокую жаропрочность при 650—700° С. Механические свойства этой стали при различных режимах термической обработки указаны в табл. 29 и 31. [c.174]

ЭА-1 Гб — конструкционных низколегированных специальных сталей, а также для сварки этих сталей с хромоникелевыми и хромоникельмарганцовистыыи сталями аустенитного класса. Для сварки стали марки Г-13Л со стороны поверхностей, не работающих на износ [c.43]

Причинами образования трещин могли быть особые свойства аустенитной стали, технология сварки и термообработки сварных швов и, наконец, возможные перенапряжения отдельных мест, вызванные температурной неравномерностью. Опыты ВТИ имени Дзержинского, производившиеся на опытном котле с параметрами пара 300 ата и 600° С сварку паропровода из стали ЭИ257 электродами 1ДТ-1 без термообработки, подтвердили длительную надежную работу паропровода. [c.86]

Внутренние части камеры сгорания изготавливаются из высокожаростойкой стали аустенитного класса. В конструкции этих частей широко применяется сварка. Применение облицовки внутренних частей камеры сгорания керамическими материалами встречает затруднения, так как должно быть полностью исключено попадание в турбину частей такой облицовки в случае ее поломки. Между тем, защитить керамические материалы от растрескивания и поломки очень трудно. [c.17]

Для сварки аустенитных сталей второй группы с перлитными сталями аустенитно-ферритные электроды применены быть не могут, так как в данном случае, как и в однородных соединениях аустенитных сталей (п. 4), в участках шва, примыкающих к аустенитной составляющей, будет получена однофазная аустенитная структура и в них могут образовываться кристаллизационные трещины. Поэтому для указанных сварных соединений следует применять электроды, обеспечивающие однофазную аустенитную структуру, стойкую против трещин. В настоящее время наибольшее распространение имеют электроды с повышенным содержанием молибдена на базе проволоки типа Х15Н25М6 (марок ЦТ-10, НИАТ-5). Структурное состояние наплавленного металла типа XI5Н25М6 определяется точкой D на диаграмме. Эти же электроды желательно использовать и в сварных соединениях аустенитных сталей первой группы с перлитными сталями. [c.46]

Отличительной особенностью сварных роторов ЛМЗ, один из которых показан на фиг. 69, является применение для дисков и концевых частей стали аустенитного класса марок ЭИ405 и ЭИ572. Это вызвано тем, что роторы использованы в газотурбинной установке ГТ-12-650 этого завода и работают при температуре, близкой к 600°. Применение сварки в данном случае вызвано тем, что общий вес цельнокованого ротора оказался бы больше, чем [c.118]

ЦТ-1 ЭА-4 B-07X25HI3 Наплавка уплотнительных поверхностей арматуры и сварка аустенитных сталей При сварке стале. стабилизация при 750 С при наплавке отсутствует [c.22]

Для температур металла выше 570° С применяют цельнокованые и сварные роторы из сталей аустенитного класса. Сталь ХН35ВТ (ЭИ612) можно применять до 650° С. При сварке роторов из аустенитных сталей особое внимание следует обращать на склонность этих сталей к хрупкому разрушению в околошовной зоне трещины могут появляться не [c.266]

В металле, наплавленном электродами для сварки стали аустенитного класса (кроне стали марки 0Х23Н28МЗДЗТ), должно контролироваться содержание феррит ой фазы в соответствии с ГОСТ 10052—62. [c.351]

При наличии требования по стойкости металла шва к межкристаллитной коррозии. Для сварки второго слоя шва облицовки двухслойной стали и наплавки поверхностей фланцев, люков и т. п. для второго и последующих слоев, работающих в соответствующих агрессивных средах при температуре до 700"С. Для работы в интервале температур 450—700"С применяются только электроды с содержанием 3—6% ферритной фазы, при этом для обеспечения стойкости против межкристаллитной коррозии необходима термическая обработка при температуре 870—920°С. Однопроходные швы, корневые и облудочные валики при сварке изделий из, сталей аустенитного класса выполняются электродами с содержанием 6—10% ферритной фазы [c.361]

Термическая обработка элементов трубопроводов применяется для снятия напряжений, возникающих при гибке, сварке и других производственных операциях, а также для улучшения пластических свойств металла в гпбах и сварных соединениях. Она обязательна, в частности, после гибки труб из сталей аустенитного класса, для стыковых сварных соединений трубопроводов из углеродистой стали с толщиной стенки более 36 мм и в ряде других случаев. [c.207]

Сварка конструкций из разнородных сталей аустенитных с перлитными, работающих при температуре до 450 С, а также закаливающихся сталей без последующей термической обработки и без предварительного подофева [c.147]

Если сталь перед сваркой подвергают термообработке, но после сварки отпуск невозможен из-за крупных размеров конструкции, то сталь данной марки можно использовать для изготовления такой конструкции только в том случае, если нет жестких требований к равнопрочности сварного соединения и основного металла в условиях статического нагружения. Для обеспечения свойств сварного соединения, гарантирующих требуемую его работоспособность, критерием для выбора необходимой температуры подофева является диапазон скоростей охлаждения, обеспечивающий необходимый уровень механических свойств в околошовной зоне. Аустенитными электродами обычно сваривают без предварительного подогрева, но при этом регламентируется время с момента окончания сварки до проведения термообработки изделия. При сварке [c.308]

Сварку среднелегированных высокопрочных сталей аустенитной сварочной проволокой марок Св-08Х21Н10Г6 или Св-08Х20Н9Г7Т выполняют только под слабо окислительными или безокислительными основными флюсами, предназначенными для сварки высоколегированных хромоникелевых сталей. При этом режимы сварки должны обеспечивать требуемые размеры и форму швов и минимально возможное проплавление основного металла. С этой целью в некоторых случаях применяют сварку трехфазной дугой под плавлеными или керамическими основными флюсами. [c.315]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...