Стабильность структур

Определена автомодельная область турбулентного течения газового теплоносителя по числу Re, в которой коэффициент гидродинамического сопротивления для стабильной структуры шаровой укладки остается постоянным проведена численная оценка степени турбулентности газового потока при течении его через шаровые твэлы. [c.106]

Скорость, с которой структура поверхности приближается к равновесию, регулируется факторами, подобными тем, от которых зависит скорость рекристаллизации. Обычно чем выше температура, тем выше скорость. Для рекристаллизационного процесса из этого следует, что после отжига при высокой температуре и достижения состояния, близкого к равновесию, последующий отжиг при более низкой температуре вряд ли меняет структуру. Чтобы установилась стабильная структура поверхности, новые вакуумные ленточные лампы необходимо нагревать при температуре около 1900°С в течение от 100 до 300 ч. [c.358]

По истечении этого периода аустенит начинает распадаться с образованием более стабильных структур. В области повышенных температур он протекает с образованием структуры, состоящей из феррита и цементита. Скорость распада сначала быстро увеличивается, а затем постепенно замедляется. Через различные промежутки времени (Ki, Кп, К л) процесс распада постепенно затухает и, наконец, полностью заканчивается или приостанавливается. [c.162]

Характерной особенностью аустенитных сталей является стабильность структуры, упрочненной дисперсными выделениями различных фаз при высокой температуре (рис. 13.11). Такая структура большинства аустенитных жаропрочных сталей достигается специальной термической обработкой. [c.211]

Проведенный анализ перестройки структуры при отпуске закаленной стали, на примере распада мартенсита, показал возможность использования золотой пропорции (или корней обобщенной золотой пропорции) для установления условий самоорганизации стабильных структур при термической обработке стали. Дальнейший анализ химических соединений показал, что их устойчивость также контролируется законом золотой пропорции. [c.210]

Важно, что стабильность структуры определяется прежде всего не абсолютными размерами зерен, а кривизной границ, углами в тройных стыках, числом сторон в сечении зерна и однородностью размеров зерен. [c.327]

Термическую стабильность структуры оценивали по температуре начала рекристаллизации указанного сплава и по минимальной степени деформации при нагреве под закалку (500° С, 1 ч), после которой начинается рекристаллизация. Эта степень рекристаллизации названа авторами критической екр. Чтобы отличить ее от критической степени холодной деформации, обозначим ее [c.376]

Интервал скоростей деформации III, промежуточный между этими двумя, является наиболее опасным. Для него характерна очень резкая зависимость е °р, а значит и стабильности структуры как от скорости, так и от температуры деформации. В реальных условиях, особенно. [c.377]

На стабильность структуры при горячей деформации и соответственно на вид обобщенной диаграммы структурных состояний заметное влияние оказывает исходное (перед деформацией) состояние. Если деформации подвергаются образцы, в структуре которых сохранились следы предшествующей деформации, то область, которая испытывает рекристаллизацию, при последующем отл<и- [c.386]

Повышение температуры деформации на второй стадии приводит к увеличению размера субзерен, повышению совершенства структуры их субграниц и уменьшению плотности дислокаций в субграницах. Результатом этого является повышение термической стабильности структуры. Но зависимость структуры, формирующейся в результате ВТМО, и структурно-чувствительных механических свойств от температуры нагрева под деформацию имеет экстремальный характер. Связано это с тем, что температура нагрева под деформацию влияет на ряд важных характеристик. [c.540]

Более предпочтительной (с точки зрения реализуемости и эффективности) является траектория, предполагающая достижение постоянной добычи на уровне примерно 85% от оптимальной и поддержание этого уровня в течение последующих 20—25 лет. Во-пер-вых, в этом случае достаточно умеренными остаются требования к объему выделяемых капиталовложений в наиболее напряженные первые пятилетки. Во-вторых, существенно снижаются необходимые масштабы развитая сети магистрального транспорта и обеспечивается большая эффективность ее использования. В-третьих, располагаемые ресурсы газа растягиваются при этом на более длительный срок, обеспечивая стабильность структуры ЭК за пределами рассматриваемого периода. [c.147]

Повысить точность расчета длительной прочности можно созданием стабильной структуры, однородной во всем объеме металла. Как отмечалось выше, получение определенной стабильной структуры в исходном состоянии позволяет значительно сузить полосу рассеяния и точнее оценить средние значения характеристик сопротивления разрушению. Однако при массовом производстве изделий из промышленных партий металла вероятнее всего существование целого набора возможных структур. [c.106]

В условиях прохождения сверхпластичной деформации резко меняется характер прохождения микронеоднородного деформирования (рис. 3, б). Накопление необратимой деформации в этих случаях, в отличие от нормальной ползучести, характеризуется вступлением в действие принципиально нового механизма нестабильного микронеоднородного деформирования, так что параметр деформационной стабильности структуры уменьшается до своего минимального значения (Рс=0,5). Это указывает на непрерывную сменяемость мест повышенной и уменьшенной локальной деформации. [c.106]

При изготовлении литых, кованых и других видов заготовок требуется дальнейшее исследование факторов, влияющих на получение стабильной структуры при отсутствии остаточных напряжений, а также обеспечивающих требуемые физикомеханические свойства металла. В связи с этим необходимо решить вопросы установления и обеспечения заданных температурных режимов при литье, ковке и штамповке, а также совершенствовать методы снятия напряжений, возникающих в процессе производства. [c.4]

Основные методы стабилизации структуры и уменьшения внутренних напряжений. Основные операции литья, обработки давлением и упрочняющей термической обработки, обработки резанием и сборки создают структурную неустойчивость и увеличивают напряженность материала деталей отпуск, старение, обработка холодом повышают стабильность структуры и уменьшают напряжения. Для обеспечения постоянства размеров готовых деталей и сборочных единиц предпочтительны такие виды и режимы обработки, которые вызывают меньшие остаточные напряжения и приводят к меньшей неустойчивости структур. Необходимо особо отметить важность правильного выбора режимов упрочняющих термических операций, так как в некоторых случаях высокие закалочные напряжения не удается свести к минимуму, даже после завершения всего цикла стабилизирующей обработки (остаточные напряжения в закаленной детали иногда могут превышать напряжения в незакаленной детали в 10 раз и более). [c.408]

Для понижения уровня внутренних напряжений и увеличения стабильности структуры во всех возможных случаях рекомендуется применять ступенчатую или изотермическую закалку в горячих средах (расплавленные соли, нагретое масло). Необходимо, однако, иметь в виду, что закалка сталей в горячих средах может приводить к существенному увеличению содержания остаточного аустенита. Поэтому во избежание последующего [c.408]

Для деталей стабильных структур изменение условий обработки со снятием стружки, в основном, вызывает изменение ми- [c.413]

Сплав имеет высокую жаропрочность и достаточную стабильность структуры при 700 и 750° С (рис. 56, 59, 60). При 700° С даже после 2500-часовой выдержки ча- [c.198]

Таким образом, шаровая форма твэлов оказывается весьма перспективной как для реакторов ВГР, так и реакторов-размно-жителей БГР. Однако реализация преимуществ шаровой формы топливных элементов наталкивается на серьезные затруднения, связанные, в первую очередь, с недостаточными сведениями в области гидродинамики, теплообмена и структуры подвижных шаровых засыпок при высоких теплонапряженностях активной зоны. Не менее важными являются экспериментальные сведения о распределении газовых потоков, возможности образования застойных зон как на поверхности шарового твэла, так и в макрополости, о сохранении стабильности структуры шаровой засыпки в случае подвижной активной зоны. Для правильного выбора размера шаровых твэлов реактора ВГР и микротоплив-ных частиц реактора БГР необходимо располагать методикой оптимизационных исследований. Решению некоторых из этих вопросов и посвящен предлагаемый материал. [c.8]

Термическая обработка титановых сплавов. Титановые сплавы в зависимости от их состава и назначения можно подвергать отжигу, закалке, старению и химико-термической обработке (азотирование, цементация и др.), Титап и а-снлавы титана не упрочняются термической обработкой, их подвергают только рекристаллизационному отжигу. Температура отжига должна быть вьнпе температуры рекристаллизации, но ие превьииать температуры превращения а Р —> Р, так как в Р-области происходит сильный рост зерна. Чаще рекристал-лизационпый (простой) отжиг а- и а + р-сплавов проводят при 650—850 °С. Для а 4- Р-силавов нередко применяют изотермический отжиг, который включает нагрев до 850—950 °С (в зависимости от состава сплава) с последующим охлаждением на воздухе до 550— 650 °С, выдержку при этой температуре и охлаждение на воздухе. Такая обработка обеспечивает более высокую пластичность и наибольшую термическую стабильность структуры. [c.316]

Учитывая механохимическую неоднородность, к основным факторам, определяющим уровень работоспособности разнородных сварных соединений сталей типа 15Х5М при высокотемпературной эксплуатации в агрессивных средах, можно отнести длительную прочность и пластичность сварных соединений, стабильность структуры металла шва и зоны сплавления металлов разного легирования, коррозионную стойкость отдельных участков сварных соединений. [c.88]

Исследованные композиты отличаются повышенным уровнем фиэико-мехаиическнх свойств по сравнению с классическими дисперсно-упрочненными композитами и обладают значительно более высокой стабильностью структуры и свойств по сравнению со стареющими сплавами. [c.200]

Сплавы для нагревательных элементов должны иметь высокое удельное электросопротивление, малый температурный коэффициент электросопротивления, высокую ока-линостойкость и крипоустойчивость (ползучесть при высоких температурах под влиянием нагрузки или веса собственной тяжести), стабильность структуры и свойств. [c.245]

Основной структурной составляющей внешней зоны покрытий, полученных путем никельхромирования с последующим хромоалитированием с иттрием, является фаза -NiAl с распределенными в ней включениями фазы y -NigAl, в которой растворены значительные количества хрома. На рис. 1, во внешней зоне покрытия, крупные включения у -фазы располагаются по границам зерен -фазы, а мелкие — внутри зерен у -фазы. Особенность распределения элементов в двухстадийном диффузионном покрытии состоит в повышенной концентрации хрома во внутренней зоне покрытия. Наличие обогащенной хромом зоны приводит к увеличению стабильности структуры и толщины покрытия как в условиях высокотемпературного окисления, так и при высокотемпературной термической обработке. [c.171]

К числу важнейших характеристик крепежных материалов следует отнести их способность сопротивляться релаксации напряжений, высокую жаропрочность, высокую трещиностой-кость. Не менее важным также является обеспечение термической стабильности структуры и свойств материалов в условиях эксплуатации, в том числе отсутствие склонности к тепловому охрупчиванию. [c.41]

В тех случаях, когда стабильная структура металла исследуемых труб представляет собой игольчатый сорбит отпуска и фер-рито-сорбит (баллы 1 или 2—6 соответственно шкалы микроструктур ТУ 14-4-450-75), в качестве допускаемых напряжений можно использовать среднемарочные оценки долговечности. [c.110]

Следовательно, для металла со стабильной структурой отпущенного бейнита для определения допускаемых напряжений можно использовать параметрическую кривую длительной прочности стали 15Х1М1Ф. [c.110]

С целью улучшения стабильности структуры, выравнивания химического состава сплава ВЖЛ12У проводили гомогенизирующий отжиг при Ю-ЗО, И.бО, 1200, 12.30 С с выдержкой от 1 до [c.154]

Спеченные материалы (САС). Получение сплавов с минималь. ным количеством окиси алюминия при использовании для легирования элементов переходной группы (железо, хром, никель и др.), образующих с алюминием малорастворимые в твердом состоянии интерметаллические соединения. В опытном производстве были получены спеченные сплавы [52, 54, 55] из легированных алюминиевых порошков, полученных распылением, содержащие до 0,5% AI2O3. Наиболее перспективными легирующими элементами являются Сг и Fe, незначительно растворяющиеся и имеющие пониженный коэффициент диффузии в алюминии. Эти элементы образуют с алюминием интерметаллические соединения СгА1, и FeAig, образующиеся в виде дисперсных частиц. Средние размеры их не превышают 0,5—1 м/с, расстояние между ними находится в этих же пределах, чем и объясняется повышенная прочность и стабильность структуры получаемых сплавов. Высокие скорости кристаллизации при распылении порошков и возможность значительного перегрева расплава способствуют удерживанию в частицах порошка (зерне) большей концентрации легирующего компонента в твердом растворе. После длительной выдержки при 400° С рекристаллизация отсутствует, в то время как в литом сплаве при этих условиях она полностью завершается. [c.111]

Сталь характеризуется стабильностью структуры и повышенными л аропроч-ными свойствами при длительном нагреве. По механическим свойствам в закаленном состоянии при комнатных температурах мало чем отличается от аустенитных сталей. В целях стабилизации структуры и размеров детали из этой стали подвергают терми- [c.161]

Эволюция дислокационной структуры в процессе облучения (стабильность структуры, заданной холодной обработкой) зависит от температуры и длительности облучения, чистоты металла или композиционного состава сплава, что в свою очередь обусловливает зависимость влияния холодной обработки на распухание металлов и сплавов от этих факторов. Например, увеличение исходной плотности дислокаций от 2-10 до 5 lOi см в алюминии приводит к увеличению распухания при 55° С и к уменьшению при 220°С (ф/ = 5,4- 102 —3,1 10 > н/см2 ( >0,1МэВ)) [115]. В железе после облучения в реакторе HFIR при температуре 415° С флюенсом 1,5 10 1 н/см (Е >0,1 МэБ) распределение пор неоднородно — в областях, в которых в течение облучения произошла рекристаллизация, концентрация и размер пор больше, чем в нерек-ристаллизованных областях [116]. [c.146]

Приведенные данные позволяют считать, что холодная деформация сталей на 10—30% способствует увеличению длительности инкубационного периода, снижению распухания на начальном этапе облучения, но неминуемо ускоряет распухание при высоких дозах, что согласуется с закономерностью, теоретически предсказанной в работе [281. В значительной мере распухание сталей контролируется стабильностью структуры в условиях облучения, В проектах реакторов PFR и FFTR холоднодеформированная на 20% сталь 316 выбрана как основной материал оболочек твэлов [172, 173]. Однако ввиду перечисленных выше факторов ее применение, ограничено, по-видимому, температурой 500 С и флюенсом 10 3 н/см" ( >0,1 МэВ). [c.167]

При оценке величины радиационного распухания экстраполяционным методом необходимо помнить, что эмпирическое уравнение — один из вариантов аппроксимации исследованного участка дозной зависимости распухания. Вероятность аппроксимации следующего участка тем же эмпирическим уравнением в значительной мере определяется стабильностью структуры в процессе облучения. Следовательно, погрешность оценки величины распухания экстраполяционным методом возрастает с увеличением температуры облучения и проектной дозы. [c.180]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...