Титановые жаропрочные сплавы

Еи с более эффективным должно быть дисперсионное упрочнение титановых жаропрочных сплавов. Этот вид упрочнения можно осуществить двумя путями [c.17]

К первому типу относятся алюминиевые, титановые, жаропрочные сплавы, пластичные стали ферритного и аустенитного класса. Ко второму типу относятся стали средней прочности (1000 МПа — 1600 МПа), а к третьему типу—стали со структурой мартенсита и дисперсионно-твердеющие высокопрочные сплавы. [c.329]

Многочисленные исследования изломов алюминиевых, титановых, жаропрочных сплавов и сталей аустенитного класса показали, что в диапазоне скоростей роста трещины 5 10- —3 10-6 м/цикл при стационарном режиме одноосного циклического растяжения, изгиба, изгиба с вращением каждая усталостная бороздка характеризуется продвижением усталостной трещины в каждом цикле приложения внешней нагрузки. Аналогичные результаты получены при двухосном нагружении образцов из алюминиевых сплавов в интервале изменения соотношения главных напряжений от — 1 до +1 применительно к развитию сквозных и не сквозных усталостных трещин. [c.329]

Для шлифования сложных фасонных поверхностей в отечественной промышленности применяют различные специальные ленточно-шлифовальные станки. В качестве режущего инструмента используют абразивные ленты материал обрабатываемой детали — алюминиевые, титановые, жаропрочные сплавы к стали. [c.4]

Таким образом, области применения титановых жаропрочных деформируемых и литейных сплавов расширяются и в настоящее время разработаны около 30 марок. Классификация титановых сплавов по их способу применения в промышленности приведена на рис. 141. [c.293]

Технологический процесс изготовления форм по выплавляемым моделям для титанового литья в основном подобен технологическому процессу изготовления оболочковых форм для жаропрочных сплавов, описанных ранее в п. 7.8. Особенностью данной технологии является то, что титан обладает большим сродством к кислороду и поэтому изготовление оболочковой формы необходимо производить на основе инертных огнеупорных материалов и в вакуумной печи. [c.320]

Хотя, как правило, лишь в исключительно редких случаях разрушение происходит из-за несоответствия марки материала указанной в чертеже, проведение химического анализа все же необходимо при этом следует обратить внимание на содержание вредных примесей, а в ряде случаев газов. Например, по-вышенное содержание в никель-хромовых жаропрочных сплавах свинца, висмута, олова, сурьмы приводит к резкому падению жаропрочности, повышенное содержание водорода в стали и титановых сплавах — к увеличению хрупкости, склонности к замедленному разрушению. [c.177]

Взаимосвязь макронапряжений с технологическими факторами. Технологические факторы (методы и режимы обработки, геометрия и износ режущего инструмента, СОЖ и др.) оказывают большое влияние на величину и знак остаточных напряжений. Точение обычно вызывает появление растягивающих напряжений величиной до 30—70 кгс/мм , глубина распространения их находится в пределах от 50 до 200 мкм в зависимости от условий обработки. При фрезеровании возникают как растягивающие, так и сжимающие напряжения, последние более характерны для попутного фрезерования жаропрочных сплавов. Фрезерование титановых сплавов чаще всего сопровождается образованием сжимающих напряжений. В процессе шлифования, как правило, создаются растягивающие напряжения. Величина и знак макронапряжений после механического полирования зависят от предшествующей обработки, но в большинстве случаев полирование способствует наведению незначительных сжимающих напряжений (до 20— 30 кгс/мм ). [c.57]

Релаксацию остаточных макронапряжений в образцах из титанового сплава ВТ9 изучали в условиях изотермических нагревов в вакууме 10 мм рт. ст. (1,33-10 па) при различных температурах и выдержках. Методика исследования была та же, что и для жаропрочных сплавов. [c.152]

Для каждой температуры испытания на усталость титанового сплава ВТ9, как и для жаропрочных сплавов, имеется оптимальная степень деформационного упрочнения, которая обеспечивает сплаву максимальную усталостную прочность. Степень повышения усталостной прочности при этом зависит также от базы испытаний, уровня циклических напряжений и продолжительности их воздействия на сплав в данных температурных условиях. С увеличением базы испытания эффект деформационного упрочнения возрастает. [c.208]

Число опытных титановых сплавов очень велико и продолжает расти. Основное внимание обращено на повышение их прочности, длительной прочности и сопротивляемости ползучести. Однако подавляющее число изделий из сплавов титана изготовляют из 5—7 сплавов, на долю же остальных приходится не более 10—15%. Одновременно ведутся изы-ска-гшя жаропрочных сплавов на тита- [c.325]

Из приведенной выше классификации видно, что титановые сплавы по обрабатываемости занимают промежуточное положение между нержавеющими и жаропрочными сталями и сплавами. Обработка их затрудняется в основном низкой теплопроводностью. В резец из-за этого переходит до 20% всего тепла, тогда как при обработке конструкционных сталей всего около 5% (у жаропрочных сплавов до 25—35%). Температура при резании поэтому в 2 и более раз выше, чем при обработке стали 45 и может достигать 1500" С, тогда как при обработке нержавеющей стали она не превышает 1300° С. Титановые сплавы, наряду с низкой теплопроводностью, обладают и невысокой пластичностью (относительное удлинение изменяется от 2 до 25%), и почти не упрочняются. При резании они образуют сливную стружку, которая, однако, при высоких скоростях переходит в элементную. Характерно, что стружка почти не дает усадки. При повышенных температурах она легко окисляется, вследствие чего коэффициент трения ее о резец снижается до 0,2— [c.36]

Таким образом, вопрос об упрочнении поверхностным наклепом деталей из титановых и жаропрочных сплавов нужно решать с учетом того, при какой температуре они работают. Если она заведомо равна или выше критического порога, упрочнение будет бесполезным и его применять не следует. [c.102]

При обработке турбинных лопаток из титановых и жаропрочных сплавов этим способом обеспечивается высокая интенсивность съема металла, она в 4—10 раз выше, чем при обработке резанием. При фрезеровании, например, на копировально-фрезерном станке в минуту снимается 6 г, а на станке для электрохимической обработки — 36 г [23]. [c.163]

Сплавы титана с алюминием-, молибденом, цирконием и другими элементами наряду с высокой прочностью и малым удельным весом имеют хорошую коррозионную и эрозионную стойкость и высокую температуру плавления. Как и жаропрочные сплавы, они обладают низкой теплопроводностью и склонностью к сильному упрочнению. Но в отличие от других металлов титановые сплавы в процессе резания дают слабо деформированную стружку с малой усадкой и, следовательно, имеет место малая плош,адь контакта стружки с поверхностью режущего клина. Это приводит к большим удельным нагрузкам, концентрации теплоты на режущих кромках и тем самым к их форсированному износу. Последнее особенно значительно, когда в сплаве содержится более 0,2% углерода, т. е. больше предела растворимости его в титане, в результате чего образуются весьма твердые карбиды Ti . [c.329]

Титановые жаропрочные коррозионностойкие сплавы с длительной прочностью при 550—600° С. [c.329]

Дробеметное упрочнение деталей из титановых и жаропрочных сплавов повышает усталостную прочность на 15—50%, увеличивает долговечность работы деталей в 10—25 раз при обеспечении высоты шероховатости 1,25—0,32 мм. Дробеметная установка может быть использована в различных отраслях машиностроения. [c.155]

Тип протяжек Жаропрочные сплавы Титановые сплавы [c.232]

Одна из таких особенностей — несоразмерно малая жаропрочность титана при сравнении, например, с никелем. Температура плавления никеля 1455°С, а титапа 1668° С. Никелевые жаропрочные сплавы могут работать при температурах до 900—1000° С, в то время как для титановых жаропрочных сплавов температура применения ограничивается пока 450—600° С. [c.13]

Вариант И. Стояк в комбииации с местными прибылями. Литниково-питающие системы по этому варианту (рис. 77) получили распространение при изготовлении сложных фасонных отливок. Металл обычно заполняет форму снизу, благодаря чему обеспечивается получение качественных деталей из различных сплавов, в том числе из высоколегированных сталей и никелевых сплавов с большим содержанием хрома (жаропрочные сплавы) и титановых сплавов. [c.158]

Разработанные номенклатуры титановых сплавов в 60-е годы составили не более 10 марок, из них три марки сплавов - литейные ВТ1Л, ВТ5-1Л ВТЗЛ деформируемые ВТЗ-1, ВТ8, ЛТ6, АТ8 относятся к жаропрочным сплавам. Прочность титановых сплавов по сравнению с алюминиевыми приведена на рис. 139. [c.292]

Методы исправления дефектов на лопатках ГТД изложены в гл. 13. Ремонт литейных дефектов осуществляют только после предварительной подготовки отливок - после химической (травление) или механической обработки. Для исправления дефектов жаропрочных отливок широко применяют арго-но-душвую сварку, которую проводят в специальной камере в атмосфере аргона. Таким методом исправляют поверхностные дефекты на отливках из титанового сплава и жаропрочных сплавов. Для снятия остаточных термических напряжений отливки подвергают отжигу. Режим отжига выбирают в зависимости от массы, состава, сплава и назначения. [c.382]

Каскад событий в двигателе Д-ЗОКУ был связан с первоначальным разрушением титановой лопатки VII ступени компрессора (см. рис. 11.19 (1)), нанесением повреждений этой лопаткой на лопатке X ступени КВД и последующим отделением пера этой лопатки. Металлографический анализ показал, что структура материала удовлетворительная. Химический состав и механические характеристики материала также соответствовали техническим условиям на жаропрочный сплав ХН35ВТЮВД (ЭИ-437ВД) изготавливаемой лопатки. [c.608]

В большинстве конструкционных материалов — сталях, алюминиевых, титановых сплавах, в жаропрочных сплавах на никелевой, хромовой, железной основах при температурах, суихест-венно не превышающих рабочие, при отсутствии значительной статической составляющей нагрузки высокотемпературное усталостное разрушение, как правило, проходит по телу зерен. При повышения температуры и сохранении симметричного цикла нагружения в изломах появляются участки межзеренного разрушения, на которых сохраняется характерный для усталостного-нагружения фрактографический рисунок в виде микрополосок или тонкой складчатости. При увеличении доли статического, нагружения возникающее на ряде участков межзеренное разрушение может проходить без фрактографических признаков, специфичных для усталости. [c.143]

То же, что и ИЭ-1 для магниевых сплавов, латуни, бронзы, платины, олова То же. что и ИЭ-1 для жаропрочных сплавов на никелевой основе, титановых. ниобиевых сплавов Оценка пористости, направления прессования. контроль степени графитиза-ции для графита, металлографитовых материалов и углей САП и некоторых сплавов титана [c.45]

Режимы механических и электрических методов обработки жаропрочных сплавов, стали ЭИ961 и титанового сплава ВТ9 [c.74]

Качество поверхностного слоя — шероховатость, физическое состояние поверхностного слоя и его напряженность — есть следствие многочисленных изменений в кристаллической решетке, суб- и микроструктуре металла поверхностного слоя, вызванных одновременным протеканием различных физических явлений в зоне резания (упруго-пластическая деформация и разрушение, диффузионные процессы и др.). Поскольку размах и интенсивность этих процессов во многом зависят от методов и режимов обработки, а также от природы обрабатываемого материала, целесообразно результаты исследования качества поверхностного слоя рассматривать раздельно для жаропрочных сплавов, стали ЭИ96 и титанового сплава ВТ9 в зависимости от методов обработки, разделенных на три группы [c.89]

На поверхности после ЭХО наблюдается незначительное растравливание по границам зерен, и в некоторых случаях обработанная поверхность покрывается тонкой окисной пленкой. Глубина растравливания для жаропрочных и титановых сплавов зависит от режимов ЭХО и применяемых электролитов и составляет примерно не более 30 мкм. С увеличением плотности тока при ЭХО жаропрочных сплавов (например, для сплава ЭИ437Б q = = 45- 60 А/см ) глубина растравливания практически не обнаруживается. Из этого следует, что при соответствующем выборе состава электролита и режима ЭХО можно избежать появления растравливания границ зерен на обрабатываемой поверхности. [c.108]

В процессе виброконтактного полирования жаропрочных сплавов ЭИ437Б, ЖС6К, стали ЭИ961 и титанового сплава ВТ9 независимо от метода предшествующей обработки в поверхностном слое илоских образцов также возникают ежи,мающие осевые макронапряжения относительно небольшой величины при малой глубине их залегания (рис. 3.19). [c.122]

Рис. 3.19. Распределение макронапряжений в поверхностном слое после виброконтактного полирования стали ЭИ961 (I, 3) и жаропрочных сплавов 2, 4) ЭИ437Б (а) и титанового сплава ВТ9 (б)

Электрохимическая обработка. Влияние ЭХО на усталость исследовали на образцах из жаропрочных сплавов ЖС6К, ЭИ437Б, стали ЭИ961 и титанового сплава ВТ9. ЭХО осуществлялась с плотностями тока от 10 до 40-—45 А/см . Технология изготовления образцов и режимы ЭХО приведены в гл. 3 и в табл. 3.3. Параметры качества поверхностного слоя даны в табл. 3.7. [c.213]

Оптимальная степень наклепа для жаропрочного сплава ЭИ437Б при 650° С и титанового сплава ВТ9 при 500° С близка к 5—7%. [c.222]

Максимальное повышение сопротивления усталости (на базе 10 —10 циклов) исследуемых стали и сплавов при достижении критической частоты нагружения составляет для титанового сплава ВТ9 20%, для жаропрочных сплавов на никеле 10—12% и для теплостойкой стали ЭИ961 5%. Циклическая долговечность в области критических частот увеличивается в 1,5—12 раз. [c.240]

Стали повышенной производительности имеют теплостойкость до 650° С. Основное их назначение — обработка конструкционных сталей повышенной твердости и прочности, жаропрочных сплавов, сталей аустенитного класса и титановых сплавов. Сталь Р9МЗК6С при обработке жаропрочных сплавов имеет стойкость, в 3 раза более высокую, чем сталь Р18. Сталь Р12ФЗ обладает высокой пластичностью в горячем состоянии, и сверла из нее могут получаться методом поперечно-винтовой прокатки. [c.22]

При фрезеровании цилиндрических деталей из титанового сплава ВТЗ-1, выполняемом при подаче 0,2 мм/об и глубине 0,5 мм, сжимающие напряжения меняют знак, т. е. переходят в растягивающие, только при достижении скорости резания 40 м/мин. При меньших же скоростях, когда нагрев сплава меньше, величина остаточных напряжений сжатия может достигать 40 кгс/мм . На величину и степень наклепа влияет и такой фактор, как износ инструмента. Для сплава ХН70ВМТЮ увеличение износа резца в 8 раз повышает глубину и степень наклепа в 1,5 и 1,4 раза. Износ резца по задней поверхности увеличивает трение и выделение тепла, в результате в поверхностном слое вместо сжимающих могут возникнуть растягивающие напряжения, переходящие в сжимающие на некоторой глубине. При этом для разных материалов, видов и режимов обработки динамика формирования остаточных напряжений оказывается различной. Степень упрочняемости различных структурных составляющих жаропрочных сплавов не одинакова. Карбиды металлов и интерметаллические соединения, в частности, обладают значительно большей твердостью, чем твердые растворы, и низкой упрочняемостью. [c.40]

Жаропрочные сплавы обладают большей склонностью к упрочнению, чем конструкционные стали. Уровень остаточных напряжений при гидр одробеструйной обработке жаропрочного деформируемого сплава ХН77ТЮР примерно в 3 раза, а титанового сплава ВТЗ-1 — в 1,6—1,7 раза выше, чем стали 40ХНМА. Выше эффективность упрочнения и по приросту усталостной прочности. Характерным для указанных сплавов является их высокая чувствительность к изменению напряженного состояния поверхностного слоя, к появлению как растягивающих, так и сжимающ,их остаточных напряжений, возникающих под действием сил и нагрева во время обработки резанием. Поскольку условия обработки резанием различных участков детали неодинаковы, различны (по знаку и величине) и напряжения, возникающие при ней. Неравномерность в распределении напряжений приводит к снижению прочностных характеристик деталей. Устранить эту неравномерность можно лишь последующим поверхностным упрочнением. [c.101]

По данным проф. С. В. Серенсена, предел выносливости углеродистой стали при наклепе растяжением повышается на 35%, а при обкатке роликом — на 25%. Аналогичный эффект упрочнения наблюдается и у титановых сплавов. Жаропрочные же сплавы не могут подвергаться сквозному наклепу растяжением, выносливость их при этом снижается, так как в некоторых зернах образуются микротре-Ш.ИНЫ. Поверхностный же наклеп дает повышение предела быносли-вости. Предел выносливости гладких образцов одного из самых жаропрочных сплавов марки ХН55ВМТФКЮ после точения 30 кгс/мм при наличии V-образного надреза, по форме соответствующего пазу замка лопатки, предел выносливости снижается до 18 кгс/мм после упрочнения образца с надрезом его выносливость увеличивается до 41 кгс/мм , у образцов без надреза она также возрастает более чем в 2 раза. На части образцов из сплава ЭИ929 фрезеровали паз по форме первого паза турбинной лопатки [88]. Часть образцов упрочняли обкаткой роликом при 450 кгс в четыре прохода. Усталостные испытания проводили при 750° С. Изменения в микроструктуре фиксировались на оптическом микроскопе методом декорирования дислокаций. Упрочнение накаткой увеличило циклическую прочность с 45 до 80 кгс/мм (т. е. примерно на 80%) выдержка при 750° С в течение 300 ч снизила ее до 62 кгс/мм . Эффект упрочнения, равный 55%, сохранился при выдержке в течение 1000 ч, далее начался спад и при общей выдержке в 1500 ч прочность оказалась даже ниже, чем исходная без упрочнения (рис. 42). [c.102]

Р18Ф2К8М Инструмент с повышенной износостойкостью и прочностью для обработки титановых и жаропрочных сплавов, не-ржавею1цих п высокопрочных стилей Резцы, сверла, развертки, метчики, зуборезный инструмент [c.356]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...