см Элементы легирующие — Влияние

Сплавы на основе титана получили значительно большее применение, чем технический титан. Легирование титана Ре, А1, Мп, Сг, 5п, V, 81 (см. рис. 178) повышает его прочность (Ств, но одновременно снижает пластичность (6, т ) и вязкость (КСи). Жаропрочность повышают А1, 2г, Мо, а коррозионную стойкость в растворах кислот — Мо, 2г, ЫЬ, Та и Р(1. Титановые сплавы имеют высокую удельную прочность aJy. Как я в железных сплавах, легирующие элементы оказывают большое влияние на полиморфные превращения титана. [c.379]

Закаливаемость и прокаливаемость стали. Под закаливаемостью понимают способность данной стали к повышению твердости в результате закалки. Закаливаемость стали определяется в основном содержанием в стали углерода. Чем больше в мартенсите углерода, тем выше его твердость (см. рис. 128). Легирующие элементы оказывают небольшое влияние на закаливаемость. [c.219]

На рис. 41 приведены данные о влиянии легирующих элементов на временное сопротивление ниобия при кратковременных испытаниях на растяжение при 1095°С. К числу эффективных упрочнителей ниобия (см. рис. 41) относятся хром и алюминий. Ванадий, цирконий, гафний, молибден и вольфрам эффективно упрочняют ниобий при введении в количествах 5 - 20% (по массе), а титан и тантал практически не упрочняют его. [c.89]

Существенное влияние на электросопротивление титана оказывают примеси и легирующие элементы. Если у иодидного титана р= 42,5 10" Ом см, то у титана [c.5]

И ОЛОВО, которые, видимо, не изменяют поведение титана, находясь в твердом растворе. Типичными представителями второй группы являются медь и германий, играющие роль разбавителей, т. е. в их присутствии эффективная концентрация титана уменьшается пропорционально количеству легирующего элемента а твердом растворе. Идеальный разбавитель должен уменьшать константу скорости реакции линейно от 5,2-10 см/с здо нуля при снижении до нуля концентрации титана в сплаве другими словами, удельная константа скорости реакции должна быть равна —0,052-10 (см/с /2)/ат.%. С увеличением в сплаве концентрации алюминия, молибдена или ванадия скорость реакции уменьшается значительно сильнее, чем для разбавителей. Эти элементы образуют третью группу. Из анализа данных табл. 3 следует, что ванадий эффективнее тормозит реакцию взаимодействия в разбавленных растворах, чем в концентрированных. На рис. 16 показано влияние различных типов легирующих элементов на константу скорости реакции при 1033 К. Экспериментальная кривая для сплавов титан — ванадий иллюстрирует влияние концентрации на константу скорости. Из этих результатов были рассчитаны удельные константы скорости реакции, отнесенные к весовым процентам. Они оказались равными для ванадия —0,32-10- , алюминия —0,14-10- , молибдена —0,17-Ю- (см/с 2)/вес.%. [c.113]

Об отпуске легированной и углеродистой инструментальной стали см. Влияние легирующих элементов в стали а Сталь инструментальная углеродистая. [c.327]

Подробно о влиянии легирующих элементов на структуру и свойства см. Влияние легирующих элементов на свойства стали" [c.383]

Влияние легирующих элементов на жаропрочность высокохромистого металла шва может быть оцене но по ранее приведенным (см. рис. 72) данным испытания на ползучесть различных составов шва на базе 12% хрома при температуре 550° С и напряжении 11 кгс/мм . Для чистого хромистого шва скорость ползучести т е.с,ьма, велика. Введение отдельных легирующих элементов [c.201]

В случае легированной стали следует учитывать влияние легирующих элементов (см. рис. 5.22). [c.133]

Константа скорости реакции для нелегированного титана и бора при 1400° F (760° С) оказалась равной 5,0 X 10 см/с % так что разбавители второго типа обладают удельной константой скорости реакции, равной —0,05-10 см/с / на атомный процент элемента (удельная константа скорости реакции была определена как уменьшение константы скорости реакции, вызванное одним процентом легирующего элемента). На рис. 11 показано влияние легирующих элементов каждой группы на константу скорости реакции для титана. Поведение легирующих элементов третьей группы иллюстрируется на примере ванадия. Первоначальное уменьшение константы скорости реакции в этом случае больше, чем для разбавителей второго типа, однако скорость постепенно снижается до содержания 50 ат. %, после чего она начинает возрастать и достигает константы скорости реакции для ванадия. [c.296]

Если высоколегированные инструментальные стали используют не как теплостойкие, а только как износостойкие, температуру закалки понижают (см. рис. 6.28, область 2), сохраняя некоторое количество вторичных карбидов нерастворенными. При такой закалке температура нагрева достаточно высокая (900 — 1000 °С). Это связано с влиянием легирующих элементов на критические температуры стали (см. гл. 4) и с малой скоростью диффузии легирующих элементов в твердом растворе. [c.181]

Как правило, легирующие элементы, являющиеся /3-стабилизатора-ми, повышают прочность, жаропрочность и термическую стабильность титановых сплавов, несколько снижая их пластичность (см. рис. 14.6). Кроме того, они способствуют упрочнению сплавов с помощью термической обработки. Наиболее благоприятное влияние на свойства титановых сплавов оказывают Мо, V, Сг, Мп. [c.413]

При легировании сталей хромом следует учитывать его способность к некоторому повышению устойчивости аустенита (при содержании хрома в стали до 8%). Это своеобразное влияние хрома особенно заметно проявляется в присутствии аустенито-образуюш,их элементов, когда аустенитная структура в хромистых сталях образуется при меньшем содержании марганца и углерода. Этим объясняется увеличение оптимального содержания хрома до 16—17% в аустенитных сталях при содержании марганца 12—15% (см. рис. 99). В данном случае определенная композиция легирующих элементов определяет необходимое метастабильное состояние сплава для образования достаточного количества упрочняющих фаз при микроударном воздействии. [c.157]

В конструкционных жаропрочных сплавах на основе ниобия молибден в качестве легирующего элемента вводится в количестве, не превышающем 20 мае. %. При таких количествах влияние молибдена заключается в уменьшении растворимости азота в ниобии. Вольфрам в значительно меньшей степени уменьшает растворимость азота в ниобии [132] (см. рис. 57). [c.215]

Из модельных сплавов более высокие показатели СП получены у сплава, легированного, помимо циркония, медью. Введение магния в сплав А1—0,5 % Zr дает заметно более низкие значения б и т (см. табл. И). (Необходимо отметить, что у обоих сплавов легирование осуществлялось введением одинаковых атомных количеств меди и магния.) Причины влияния легирующих элементов на СП алюминиевых сплавов рассмотрены в следующем разделе. [c.162]

Как указано выше (см, табл, П),,в присутствии меди алюминиевые сплавы имеют более высокие показатели СП, чем при легировании магнием. Можно предполагать, что одна из причин различия уровней СП — неодинаковое воздействие легирующих элементов на процессы ЗГП, лежащие в основе механизма СП. В рассматриваемом случае природа влияния меди и магния, находящихся в растворе, может быть связана с действием двух факторов. При равных атомных содержаниях медь сильнее, чем магний, понижает температуру начала плавления и, таким образом, при одинаковых температурах испытания 500 °С гомологическая температура у сплава А1—Си—Zr оказывается заметно выше, чем у сплава AI—Mg—Zr. Так, у двойных сплавов алюминия с 2 % (ат.) Си и 2%, (ат.) Mg температура 500 С отвечает соответственно 0,92 и 0,85 Гцд. Следствием этого должна быть большая скорость диссоциации захваченных дислокаций и релаксации дефектов в границах. [c.168]

Легирующие элементы оказывают большое влияние на точку Л,, соответствующую температуре перехода перлита в аустенит (рис. 93, а). Никель и марганец снижают температуру А , а Т1, Мо, 31, У и другие элементы повышают температуру Л1 (см. рис, 93, а). Легирующие элементы уменьшают эвтектондную концентрацию углерода (рис. 93, б) к предельную растворимость углерода в аустените, сдвигая точки 5 к на диаграмме состояния Ре—С влево. Как видно из рис. 94, где приведены вертикальные разрезы тройной диаграммы состояния Ре—Мп—С и Ре—Сг—С, перитектическое, эвтектическое и эвтектоидное превращения протекают не при постоянной температуре, как в двойных системах, а в некотором интервале температур. В системе р е—Мп.—С у-фаза с увеличением содержания марганца существует и в области более низких температур. В системе Ре—Сг—С с возрастанием концентрации хрома область существования у-ф>ззь( сужается. Состав карбидной фазы (К) в марганцовистых сталях соответствует соединению (РеМп)8С, в котором часть атомов железа. замещена атомами марганца. В хромистых сталях образуются (Ре, Сг)зС и специальные хромистые карбиды, состав и структура которых зависят от содержания углерода и хро.ма. При низком содержании углерода и высоком содержании хрома образуются ферритные стали, не претерпевающие полиморфного превращения (рис. 94, б). [c.137]

Легирующие элементы оказывают большое влияние на эвтектоид-ную концентрацию уг ерода (точка S диаграммы состояния Fe—С) и предельную растворилюсть углерода в у-железе (точка Е, см. рис. 86). Такие элементы, как N1, Со, S1, W, Сг, Мп, точки S и сдвигают влево в сторону меньшего содержания углерода. Ванадий, титан, ниобий, наоборот, повышают концентрацию углерода в эвтектоида. [c.154]

Все легирующие элементы уменьшают склонность аустенит-ного зерна к росту. Исключение составляют марганец и бор, которые способствуют росту зерна. Остальные элементы, измельчающие зерно, оказывают различное влияние никель, кобальт, кремний, медь (элементы, не образующие карбидов) относительно слабо влияют на рост зерна хром, молибден, вольфрам, ванадир , титан сильно измельчают зерно (элементы перечислены в порядке роста силы их действия). Это различие является прямым следствием различной устойчивости карбидов (и нитридов) этих элементов. Избыточные карбиды, не растворенные в аустените, препятствуют росту аустенитного зерна (см. теорию барьеров, гл. X, п. 2). Поэтому сталь при наличии хотя бы небольшого количества нерастворимых карбидов сохраняет мелкозернистое строение до весьма высоких температур нагрева. [c.358]

Скорость коррозии в кислотах зависит и от состава, и от структуры стали и увеличивается с возрастанием содержания как углерода, так и азота. Степень увеличения зависит главным образом от предшествующей термической обработки (см. разд. 6.2.4), и она больше для нагартованной стали (см. рис. 7.3). Для исследования влияния малых добавок легирующих элементов на коррозию промышленной углеродистой и низколегированных сталей в 0,1 н. H2SO4 при 30 °С были использованы статистические методы [33]. Для изученных сталей скорость коррозии увеличи- [c.124]

Коррозионная стойкость стали в атмосферных условиях резко возрастает при введении даже незначительного количества легирующих элементов, поэтому применение низколегированных сталей в качестве строительных и конструкщюнных материалов, эксплуатируемых в атмосферных условиях, экономически выгодно долговечность сооружений может быть повышена в 2-3 раза без дополнительной защиты в условиях промышленной, городской и сельской атмосферы. Защитное действие легирующих элементов в атмосферостойких низколегированных сталях основано на том, что легирующие элементы либо их соединения тормозят обычные фазовые превращения в ржавчине (см. рис. 1), и поэтому слой ржавчины на атмосферостойкой стали уплотняется. Считается также, что наряду с усилением защитных свойств слоя продуктов коррозии основной причиной положительного влияния меди является возникновение анодной пассивности стали за счет усиления эффективности катодной реакщш. Действие меди как эффективного катода подтверждается тем, что ее положительное влияние наблюдается уже в начальных стадиях коррозии, когда на поверхности стали еще не образовался слой видимых продуктов коррозии. [c.12]

Нельзя согласиться с мнением автора [42] о наличии у сплавов эквикогезивной температуры, выше которой прочность границ зерен меньше прочности самих зерен. Высокотемпературное разрушение по границам зерен наблюдается только при загрязнении их примесями, например свинцом, образцы чистой латуни разрываются по телу зерен (см. рис. 9) при ф= 100 % [43]. Однако у сплавов закономерности усложнены дополнительным влиянием легирования, приводящего к искажению кристаллической решетки, повышению деформационного упрочнения, температуры рекристаллизации и пр. Еще большие изменения происходят при образовании других фаз, появлении способности к закалке и другим видам термической обработки. Существенное влияние оказывает изменение растворимости легирующего элемента с температурой. [c.177]

П жведенные выше зависимости влияния легирующих элементов (см. рис. 53, 55, 57 и 59) в полулогарифмических координатах имеют вид прямых. Уравнение прямой [c.66]

Влияние легирующих элементов на растворимость водорода в сталях одного какого-либо класса проявляется слабо (см. рис. 3). В сталях аустенитного класса и сплавах растворяется водорода примерно в четыре раза брльще, чем в углеродистой стали марки 20, и пример-но в щесть раз больще, чем в сталях мартейситно-фер— ритЯого класса. [c.119]

Очевидно, что в сплавах с таким сложным составом (см. табл. 7) трудно было бы найти корреляцию между поведением водорода и определенными легирующими элементами. Систематические исследования в этой области не проводились. Сложность проблемы состоит в том, что многие изменения химического состава сплава оказывают существенное влияние на у -фазу [274, 276]. Другим фактором, затрудняющим анализ, является широкое разнообразие микроструктур сплавов [274, 285]. Современные суперсплавы обычно подразделяют на листовые, деформируемые и литейные сплавы, различающиеся количеством у. Листовые сплавы, такие как Уаспалой и Рене 41, содержат менее 257о у, тогда как в наиболее прочном деформируемом сплаве Удимет 700 количество у составляет около 357о- В литейных сплавах, таких как IN-100 и M.AR-M 200 содержание у может достигать 55—65%. Все эти сплавы могут испытывать сильное охрупчивание в водороде [84, 270]. [c.115]

Легированию обычно подвергается качественный чугун, так как низкокачественная шихта не может быть исправлена даже высоким легированием. При легировании чугуна учитывается взаимное влияние химических элементов в отношении эквивалентности сил графи-тизации (см.,Основныехарактеристики свойств чугуна ). Из легирующих элементов особое значение имеют никель и хром. [c.49]

Некоторые легирующие элементы стабилизируют аустенит, другие — феррит, поэтому добавки таких стабилизаторов аусте-нита, как никель и марганец, должны способствовать сохранению аустенитной матрицы (см. рис. 7.5). Простейшая аустенитная сталь AISI 316 содержит молибден, который, будучи растворен в аустените, способствует увеличению предела ползучести. Пределы ползучести и прочности таких сталей сильно зависят от температуры и времени. Кроме того, в них не наблюдаются реакции, сопровождающиеся выделением других фаз и нежелательным изменением структуры и свойств зон термического влияния сварки. [c.60]

Существенное влияние на электросопротивление титана оказывают примеси и легирующие элементы. По данным Джаффи, один атомный процент кислорода или азота повышает электросопротивление титана р на 8—10 мкОм-см. Общая тенденция к снижению содержания примесей приводит к тому, что р у титана современного производства приближается к значениям р у йодидного титана и у титана марки ВТ1-00 составляет 45,0 мкОм-см, а у ВТ 1-0—47,0 мкОм-см. Значительный-рост электросопротивления наблюдается при легировании алюминием (рис. 9, а). При введении 4% (по массе) алюминия р увеличивается от 42,5 до 140 мкОм-см. При дальнейшем увеличении содержания алюминия прирост электросопротивления уменьшается, и у сплава Ti—9А1 его величина составляет 160 мкОм-см. Олово в количестве 2% приводит к росту электрического сопротивления до 92 мкОм-см, однако последующее увеличение содержания олова приводит к незначи- [c.22]

Легирующие элементы оказывают влияние на электронную и дислокационную структуру металла. Замещая атомы в рещетке основы, они создают барьеры ближнего действия на пути движущихся дислокаций. От легирования зависят характер и величина межатомного взаимодействия в сплаве, что влияет на подвижность дислокаций. Так, при легировании может увеличиваться плотность дислокаций, вызванная изменением энергии дефектов упаковки (см. 1.5.3), меняется время релаксации вакансий и, как следствие, их избыточная концентрация. Значения констант диффузии и упругости, условия протекания фазовых превращений и в конечном итоге прочность твердого раствора, безусловно, связаны с легированием. Часто легирование сопровождается повьппением сопротивления твердого раствора пластической деформации, поскольку при его образовании более вероятным является множественное скольжение дислокаций по нескольким плоскостям вместо единичного. Так, легирование железа марганцем способствует образованию мартенситной структуры марганцевого феррита, повышению плотности дислокаций и. [c.147]

По типу равновесной структуры стали подразделяются на доэвтекто-идные, эвтектоидные, заэвтектоидные и ледебуритные. Эвтектоидные стали имеют перлитную структуру, а доэвтектоидные и заэвтектоидные наряду с перлитом содержат соответственно избыточный феррит или вторичные карбиды типа МзС. В структуре литых ледебуритных (карбидных) сталей присутствует эвтектика (ледебурит), образованная первичными карбидами вкупе с аустенитом поэтому по структуре они могут быть отнесены к белым чугу-нам, но их причисляют к сталям с учетом меньшего, чем у чугунов, содержания углерода (< 2%) и возможности подвергать пластической деформации. Влияние легирующих элементов на положение точек 8иЕ диаграммы Ре—С (см. рис. 4.1) проявляется чаще всего в их смещении в направлении меньшего содержания углерода. В сталях с высоким содержанием элементов, сужающих у-область, при определенной концентрации исчезает уоа-превращение (рис. 7.5, б). Такие стали относят к ферритному классу. При высокой концентрации в стали элементов, расширяющих у-область, происходит стабилизация аустенита с сохранением его при охлаждении до комнатной температуры. Эти стали причисляют к аустенитному классу. Таким образом, с учетом фазового равновесия легированные стали относят к перлитному, карбидному, ферритному или аустенитному классам. [c.154]

Автор кратко рассмотрел влияние на свойства жаропрочных сталей и сплавов осгшвных легирующих элементов — никеля и хрома, а также наиболее энергичных аустенитизаторов — азота, бора, углерода. Марганец, как уже отмечалось, в качестве аусте-нитизатора действует примерно вдвое слабее никеля. Поэтому при введении больших количеств марганца в состав жаропрочных сталей рекомендуется одновременно повышать содержание в них углерода или азота. По нашим данным весьма полезен в данном случае и бор. Сам по себе марганец, естественно, не повышает жаропрочности аустенитных сталей. Для максимального упрочнения твердого раствора Fe—Сг—Мп его легируют молибденом, вольфрамом, ниобием, ванадием, титаном [371 в присутствии углерода с азотом. В высокожаропрочных сплавах на никелевой основе содержание марганца обычно сильно ограничивают, например до 0,3—0,5%. Возможно, это связано с относительной легкоплавкостью (см. рис. 78, в) и малой жаропрочностью сплавов системы Ni—Мп. Правда, в последнее время в состав никелевых сплавов типа инконель вводят до 10% Мп [42]. [c.45]

Легирующие элементы слабо влияют на кинетику распада мар тенсита до температур отпуска 150—200 °С и существенно изменяют ее при более высоких тем пературах Карбидообразующие элементы (Сг, Мо, W, V, Nb) силь но замедляют распад мартенси та — выделение из него углерода Если в углеродистой стали прак тически весь углерод выделяется из мартенсита при 250—300 °С, то в сталях с карбидообразующи ми элементами этот процесс сдви гается в сторону более высоких температур (до 400—500°С) Такое влияние этих элементов, очевидно, связано с уменьшением термодинамической активности углерода в растворе (см гл IV, п 6), т е с увеличением сил связи Между атомами углерода и карби дообразующего элемента в растворе [c.108]

Нееля. При этом нижний температурный предел проявления спонтанной магнитострикции обладает стабильностью, а практически не зависит от степени легированности. В качестве легирующих добавок в работе [117] были использованы антиферромагнетик — хром, ферромагнетики — никель и кобальт, непереходные элементы — медь, углерод и кремний. Наиболее сильное влияние на магнито-объемную аномалию оказывает хром. Ферромагнетики и непереходные элементы подавляют способность аустенита к спонтанной магнитострикции и увеличивают коэффициент термического расширения. Наиболее эффективны в этом плане никель, углерод и медь. Эффект зависимости объема от магнитного состояния под действием легирующих элементов находится в прямой связи с величиной магнито-объемного эффекта основы. НаибАльщее увеличение температурного коэффициента линейного расширения и уменьшение спонтанной магнитострикции наблюдается в сплавах с 25—35% Мп (см. рис. 33). Чем выше чувствительность объема основы к магнитному упорядочению, тем значительнее подавление спонтанной магнитострикции легирующими добавками. Для получения максимально возможных значений коэффициента линейного расширения достаточно за счет легирования понизить Tn ниже Тк. [c.85]

Опыт применения двухфазных (а + у)-сплавов показал большое рассеяние свойств, причины которого неясны. Исследование характера разрушения железомарганцевых а-сплавов проводили на бинарных и легированных составах. Механические свойства бинарных сплавов с 7 и 10% Мп подробно исследованы ранее (см. гл. I, III) и взяты для сравнения. В качестве легирующих были использованы ванадий и ниобий. При этом ожидали улучшения вязких свойств по двум направлениям через измельчение зерна и повышение чистоты в микрообъемах металла [153]. Сведения по благоприятному влиянию этих элементов на фазовый состав и далее на пластичность и вязкость железомарганцевых сплавов были получены ранее на е-спла-вах [153]. Кроме того были воспроизведены сплавы 20Г7Т и 17Х2Г8МФ, известные из литературных источников [13, 184]. [c.225]

Рис. 14. Влияние легирующих элементов на смещение характерных точек анодной поляризационной кривой железа и сталей в растворах H2SO4, стрелки указывают на благоприятное ( <-= ) или неблагоприятное (—для пассивации направление смещения характерной точки иод влиянием указанного рядом легирующего элемента Ех и ix — стационарный потенциал и ток растворения из активного состояния, остальные обозначения см. рис. 2.

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...