Типы сплавов

Поясним это схемой, приведенной на рис. 345. Для сплава С/ закалкой с температуры зак получаем раствор с пересыщением, равным при комнатной и ДВг при рабочей температурах. В результате пересыщения произойдет дисперсионное твердение, эффект которого в смысле упрочнения может быть весьма различен в зависимости от типа сплава и степени развития процесса распада . [c.461]

Характер влияния металлической примеси на величину удельного сопротивления данного металла зависит от типа образуемого сплава. Различают три типа сплавов механическая смесь, твердый раствор и химическое соединение. В первом случае в сплаве содержатся кристаллы обоих металлов — кристаллы примеси механически смешаны с кристаллами основного металла. Такой сплав получается [c.248]

Каждый из этих факторов может иметь преобладающее значение в зависимости от типа сплава и структурных превращений. [c.31]

Разбивка полуфабрикатов по типам сплавов [c.49]

Рис. 2.39. Схема температурной зависимости предела текучести различных типов сплавов на основе ОЦК-металлов

ВОВ (рис. 1, 2) И соответствует преимущественно диффузии изотопа по объему. Различаются концентрации изотопа в покрытиях, свидетельствующие о том, что защитные свойства покрытий зависят от их состава и типа сплавов. [c.175]

При повышении температуры в локальном объеме предел текучести в нем уменьшается, в результате чего материал начинает быстро деформироваться за время до 1(Г с. Всплески деформации сопровождаются резким снижением напряжений, процесс деформации прекращается, температура понижается до исходной, напряжения возрастают и акты прерывистой текучести могут повторяться в соседних микрообъемах. В процессе статического нагружения каждый последующий всплеск деформации происходит при больших напряжениях, чем предыдущий, и по другим плоскостям (рис. 68). Число всплесков деформации зависит от типа сплава, его структуры и прочности. Чем прочнее материал, тем меньшее число актов прерывистой текучести появляется до разрушения образца. [c.112]

Асимметрия цикла. Во многих случаях, кроме циклической доставляющей напряжения, имеется статическая (постоянная) составляющая, т.е. нагружение происходит асимметрично. При возрастании статической составляющей напряжений циклические напряжения, приводящие металл к разрушению, снижаются, так как фактически разрушение определяется суммированием статических и циклических напряжений. Наиболее простой случай одновременного статического и циклического нагружения— наложение статического растяжения (или сжатия) при циклическом одноосном растяжении—сжатии. В этом случае напряжения алгебраически складываются и металл подвергается асимметричному растяжению—сжатию, пульсирующему растяжению или пульсирующему сжатию. На рис. 104, 105 представлены так называемые полные диаграммы усталости сплавов ВТЗ-1 и Ti-6 % Al—4 % V (типа сплава ВТ6) при различных температурах и различной концентрации напряжений (круговой надрез) [95 и др.]. Эти диаграммы представляют зависимость разрушающих циклических напряжений, которые уменьшаются при наложении возрастающего статического напряжения растяжения. Предельной точкой этих диаграмм является величина статического напряжения, равная пределу текучести материала, когда практически нулевые циклические напряжения могут привести к разрушению. Циклическая состав- [c.169]

Различные алюминиевые сплавы ведут себя в протекторах совершенно по-разному. Потенциалы колеблются приблизительно в пределах от 0,75 до = В значения составляют от 0,95 для эффективных сплавов со ртутью до 0,7—0,8 для сплавов с кадмием, индием и оловом. Особо важное значение для алюминиевых протекторов имеют три типа сплавов. Все они содержат несколько процентов цинка. Кроме того, в качестве активаторов в них добавляют индий, ртуть, олово или кадмий. Алюминиевые протекторы со ртутью обеспечивают высокий выход по току. Поляризуемость у них мала. Стационарные потенциалы у них почти такие же, как и у цинковых протекторов, или еще более отрицательны (максимально на 0,15 В). Кроме того, имеются сплавы с несколькими процентами магния, стационарные потенциалы которых заметно более отрицательны (до —1,5 В по медносульфатному электроду сравнения). Однако они легко поляризуются и имеют значительно худший выход по току. [c.183]

Существует три типа сплавов однофазные с а-струк-турой и р-структурой и двухфазные с а+р-структурой. [c.94]

Существование двух типов сплавов железа, кобальта и никеля с непереходными металлами связано, по-видимому, с чрезвычайно высоким сродством золота к электрону ( 2,5—2,8 эв [29]), вследствие чего оно не может выполнять функции донора электронов в сплавах с Зй-переходными металлами. Рассмотренные выше [c.159]

Как видно из рис. 2, б, степень охрупчивания зависит от типа сплава, уровня температур цикла нагрева, а также диапазона изменения температуры, в котором протекают разнообразные процессы структурных изменений. [c.37]

Свойства при растяжении. Предел прочности сварных соединений (см. табл. 2 и 3) увеличивается при снижении температуры от комнатной до 4 К, однако характер и скорость возрастания в определенной степени зависят от типа сплава. Например, скорость упрочнения сварных соединений сплавов 2219, 3003, 5454, 6061 и литейных сплавов была постоянной или возрастала при снижении температуры, но уменьшалась при температурах <77 К у сварных соединений сплава 5083, при этом предел прочности при 4 К незначительно отличался от значений, полученных при 77 К. Значения предела прочности сварных соединений сплава 5083-0 (присадочная проволока сплава 5183) на 30%, а сплава 3003 (1100) на 218% выше, чем при комнатной [c.184]

Предположим, что ат flo- Для различных типов сплавов абсолютные значения этих коэффициентов существенно отличаются и зависят от абсолютных [c.201]

Разбивка полуфабрикатов по типам сплавов для отжига [c.71]

В табл. 15 приведены реактивы, применяемые для выявления структуры твёрдых сплавов в зависимости от типа сплава с указанием выявляемых структурных составляющих. [c.254]

Большое значение имеет скорость вращения детали. С увеличением скорости улучшается плотность заливки, но структура сплава вследствие ликвации делается неравномерной. На выбор скорости вращения влияют тип сплава, диаметр заливаемого отверстия, толщина залитого слоя, а также быстрота охлаждения после заливки. [c.150]

Тип сплава ности расширения теплоемкость [c.99]

Тип сплава Температура ковки в С [c.308]

Метод предполагает применение схемной компенсации температурного приращения сопротивления тензорезистора, учитывая, что рабочие температуры существенно превышают критическую для данного типа сплава. При этом производится тщательный подбор в пары тензорезисторов (рабочего — компенсационного) по номинальным сопротивлениям, температурным характеристикам, дрейфу действительного и начального сопротивления. Для оценки и учета погрешности из-за неполной температурной компенсации, обусловленной разностью коэффициентов линейного расширения, используются специальные тензорезисторы-свидетели , устанавливаемые в необходимом количестве на натурном объекте на свободно деформирующихся пластинках. Таким образом, в процессе измерений непосредственно получается температурная поправка, которая программным путем аппроксимируется соответствующей зависимостью и автоматически вводится при обработке в результат измерений. [c.66]

Марка сплава Тип сплава предельное со держание водорода, % [c.119]

Величина радиуса гиба должна быть не менее 0,9 диаметра проволоки. Рекомендуемая величина шага зигзага t зависит от высоты зигзага Н (мм) и типа сплава [c.140]

В настоящем разделе прежде всего рассматриваются типы сплавов с эффектом памяти формы на основе Си в связи с диаграммами состояния, исследуются их температуры превращения, описываются требования к выбору сплавов. Затем последовательно рассматривается современное состояние исследований материаловедческих проблем, которые, как указано выше, должны быть решены перед практическим применением сплавов на основе Си, и обсуждаются направления разработки материалов. [c.99]

Вторая буква обозначает тип сплава А - алюминиевый С -сталь и жаропрочные сплавы Л - латунь Г - магниевый М - медный Ч - чугун, например, ИСВ-2,5-НИ - индукционная сталеплавильная вакуумная печь емкостью 2,5 т, полунепрерывный режим работы, заливка металла в изложницу ПДП - плазменная, дуговая с пово х тным сводом. [c.241]

В случае регулярного нагружения материала с постоянной частотой и перехода к другому стационарному режиму нагружения с измененной частотой нагружения происходит постепенное увеличение пороговой величины Kjs и возрастание уровня постоянной скорости роста трещины при уменьшении частоты [146] (рис. 7.36). Такая ситуация типична для диаграмм не только второго, но и третьего типа применительно к сталям. Для алюминиевых сплавов зависимость скорости роста трещины в агрессивной среде от частоты нагружения в интервале 0,1-20 Гц является неоднозначной [137]. При возрастании частоты скорость может возрастать и убывать в зависимости от типа сплава и ориентировки роста трещины по отношению к его текстуре. [c.393]

Влияние концентрации. Увеличение концентрации ионов С1 , Вг и 1 обычно приводит к возрастанию скорости растрескивания. Влияние концентрации на величину /Сыр более сложное, поскольку она зависит от сплава и его термообработки. Влияние концентрации СК на скорость растрескивания показано на рис. 12, а [81] для сплава Ti—8 Al—1 Мо—1 V. Заметим также, что из этих данных следует незначительное снижение Kikp с увеличением концентрации С1 . В высокомолярных растворах скорость КР изменяется [72, 98] по экспоненте (С 1< С ), независимо от типа сплава, термообработки и характера разрушения (рис. 13, а,б) [104, 105]. Масштаб этой зависимости определяется рядом факторов. В растворах с более низкой молярностью зависимость скорости роста трещины от концентрации усложнена. Сильное влияние состава сплава и термообработки сохраняется. На рис. 14, а схематично представлено изменение скорости роста трещины в растворах с более низкой молярностью. Для материала с высокой чувствительностью к КР (кривая А) скорость роста трещины сохраняется неизменной для материала со средней чувствительностью (кривая В) скорость роста трещины снижается при очень низких концентрациях ионов для материала с низкой чувстви- [c.323]

Для краткости чувствительность к КР р-сплавов будет обсуждаться на основе структуры, а не на основе типа сплава. Во всех рассмотренных случаях р-фаза метастабнльна и распадается при низкотемпературном старении. [c.367]

Нержавеющие стали в целом находят весьма ограниченное применение в морских условиях. Успешное их применение основывается на контроле окружающей среды с целью поддержания пассивности металла пли же подразумевает защитные меры, препятствующие местной коррозии. Нержавеющие стали обычно стошш в морских атмосферах, где на от крытой незащищенной поверхности сохраняется пассивная пленка. Благоприятны для поддержания пассивности и условия в быстром потоке морской воды. В спокойной морской воде причиной разрушения металла часто является местная коррозия, в частности ппттинг. Наблюдается также коррозионное растрескивание под напряжением. Однако прп правильном выборе типа сплава, а также режимов упрочнения п старения высокопрочные нержавеющие стали стойки в морских атмосферах. [c.57]

В зависимости от типа сплава упрочнение достигается путем холодной прокатки, дисперсионного твердения и/или фазовых превращений. К четырем основным типам высокопрочных сплавов относятся аустенитные, полуаустенитпые стареющие, мартенситные стареюи ие, мартенситные. Характерные особенности коррозионного поведения каждого тппа сплава обсуждаются ниже. [c.66]

К приближённым методам относятся метод последних линий, метод спектров равнения и метод соответственных дублетов. Точность их—от 5 до 20%. Приближённые методы применяются главным образом для определения типа сплава. [c.119]

Как уже указывалось ранее, железо повышает коррозионную стойкость сплавов цирконий — олово в воде. Аналогичный эффект наблюдается и при введении в него никеля и хрома и притом не только в воде, но и в водяном паре при температуре 400° С. Более повышенная коррозионная стойкость сплавов в этом случае объясняется замедлением перехода к стадии ускоренной коррозии. Оптимальные концентрации легирующих компонентов в этих сплавах, по-видимому, следующие олова — 0,25—2,5% железа, никеля и хрома — 0,1—1,0%. При этом концентрация олова в цирконии зависит от количества загрязнений в нем. В сплаве с концентрацией 1% олова и 0,2—2% ниобия увеличение концентрации молибдена с 0,7 до 2% или тантала с 0,02 до 2,2% приводит к уменьшению скорости коррозии. Введение в сплав до 0,37% кислорода не оказывает влияния на стойкость сплавов этого же типа. Сплав циркалой 2 с концентрацией 1,5% олова, 0,12% железа, 0,10% хрома, 0,05% ниобия, <0,006% азота, <0,005% алюминия и <0,005% титана нашел широкое применение в ядерных реакторах с водяным охлаждением. Скорость коррозии этого сплава после выдержки в водяном паре при температуре 400° С в течение 41 суток составляет 1 мг1дмг -сут [c.222]

Тип сплава Твердость HR Коэффициент износа по отношению к высокомарганцовистой стали Твердость ипс Коэффициент износа по отношению к ьысокомар-ганцосистой стали [c.109]

При напылении хромоникелевых сплавов использовалась установка типа УМП-4-64, плазмотрон которой питался от выпрямителя с напряжением холостого хода 130—150 В. Рабочее напряжение на плазмотроне 85—90 В. В качестве плаз-мообразующегося и транспортирующего газа использовался азот, снижающий угар легирующих элементов. Для упрочнения деталей в основном использовались два типа сплавов ПГ-ХН80СР4 и СНГН. Химический состав этих сплавов почти идентичен, они состоят из твердого раствора на основе никеля и сложной эвтектики, но, кроме того, сплав СНГН имеет включения карбидов и боридов тугоплавких материалов, которые увеличивают износостойкость напыленного слоя. [c.256]

Металлич. К. применяют в ядерных реакторах для изготовления регулирующих и аварийных стержней. Из кадмиевых пластин изготовляют отрицат. электроды в щелочных аккумуляторах. К. содержат легкоплавкие сплавы типа сплава Вуда и др. Покрытие тонкой плёнкой из К, (т. н. кадмирование) повьпнает корроз. устойчивость стальных изделий. Некоторые соединения К. являются полупроводниковыми материалами. Из искусственных радионуклидов К. наибольшее зна-нение имеют р -радиоактивный (Т",, =44,6 сут) [c.229]

Хлористый цинк Хлористый кальций Хлористый кал и й Хлористый натрий Фтористый изтрий Фтористый калий 20—30 15—20 34 — 40 15-20 1,8 3,5 - Пайка припоями на цинковой основе типа сплава 30 % AI -f + 70 % Zn [c.112]

Представление о влиянии легирования титана многими элементами позволяет классифицировать сплавы титана на три основных типа а, (а Р) н р. Преимущества и недостатки каждого из этих типов сплавов указаны в табл 9. Такая классификация обозначается в металлургии титана буквами. А.ВС, где А обозначает универсальные а-сплави, В — наиболее гибкие универсальные сплавы, а С сложные двухфазные сплавы (а-Ь р), обладающие промежуточными характеристиками. [c.775]

Основой высокожаропрочных сплавов являются системы Nb—Мо, Nb— W— Мо при содержании до 10—20 % W и Мо. Указанная основа дополнительно легирована цирконием или гафнием. Жаропрочные и окаливостойкие сплавы создают на основе системы Nb—W—Ti или Nb—Мо—Ti при содержании до 20 % Мо или W и до 10 % Ti, Третья группа сплавов с умеренно жаропрочными и достаточно технологичными свойствами — низколегированные ниобиевые сплавы. Они содержат 1—7 % Z или титан. Основные типы сплавов представлены в табл. 90. [c.443]

Ниже рассматриваются особенности кристаллической структуры исходной и мартенситной фаз в сплавах с 3-фазой. Независимо от типа сплава /3-фазу в случае упорядочения по типу СзС1 при соотношении компонентов 50 50 обозначают [5] /Зз, а в случае упорядочения по типу РезА1 при соотношении компонентов 75 25-/31. Мартенситные фазы, образующиеся из /3 - или /31-фаз, обозначают соответственно /Зз и /3 . Кроме того, в некоторых случаях в зависимости от особенностей кристаллической структуры мартенситные фазы обозначают 7з или з, или 0 1, хотя такое обозначение и не является общепринятым. [c.20]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...