Аустенитный сплав

Холодная деформация любой нержавеющей стали обычно оказывает меньшее влияние на стойкость к общей коррозии, если при обработке не достигается температура, достаточная для протекания диффузионных процессов. Фазовые изменения, вызываемые холодной обработкой метастабильных аустенитных сплавов, не сопровождаются существенным изменением коррозионной стойкости . К тому же закаленная аустенитная нержавеющая сталь (с гранецентрированной кубической решеткой), содержащая 18 % Сг и 8 % Ni, имеет примерно такую же коррозионную стойкость, как закаленная ферритная нержавеющая сталь (с объемно-центрированной кубической решеткой), которая содержит такое же количество хрома и никеля, но меньше углерода и азота [11]. Однако, если аналогичный сплав, содержащий смесь аустенита и феррита, кратковременно нагревать при 600 °С, то возникает разница в химическом составе двух фаз и образуются гальванические пары, ускоряющие коррозию. Иными словами, различие в составе, независимо от того, чем оно вызвано, больше влияет на коррозионное поведение, чем структурные изменения в гомогенном сплаве. По-видимому, это можно отнести в целом к металлам и сплавам. [c.302]

Для аустенитных сплавов интервал сенсибилизирующих температур составляет 400—850 °С. Степень склонности к межкристаллитной коррозии после такого нагрева зависит от времени нагрева. Несколько минут нагрева при температурах вблизи 750 °С эквивалентны нескольким часам при более низких (или еще более высоких) температурах (рис. 18.1) [13, 14]. К межкристаллитной коррозии приводят медленное охлаждение сплава с прохождением области сенсибилизирующих температур, а также длительные сварочные работы. При быстром охлаждении этого не происходит. Следовательно, аустенитные нержавеющие стали нужно закаливать от высоких температур, и это, как правило, выполняется. Точечная сварка, при которой металл быстро нагревается в результате кратковременного протекания электрического тока и затем быстро охлаждается, не вызывает сенсибилизации. В то же время электродуговая сварка может предста- [c.303]

Заменять аустенитные сплавы на ферритные (например, марки 430 или низкоуглеродистую сталь с Сг и Мо — см. разд. 18,2). Однако ферритные сплавы могут подвергаться водородному охрупчиванию и вспучиванию в некоторых средах при контакте G более электроотрицательными металлами. [c.324]

В аустенитных сплавах системы Fe—Or—Ni изменение абсолютного содержания хрома (в пределах 13— 22%) и никеля (5—18%) не оказывает существенного влияния на сопротивление деформации и пластичность, если при этом соблюдается постоянство отношения r Ni. [c.507]

Аустенитный сплав нимоник [c.46]

В книге приводятся данные о механизме пластической деформации, результаты исследований упрочнения и устойчивости состояния аустенитных сплавов после ВТМО, исследований дислокационной структуры и ее влияния на жаропрочность, исследований природы усталости, релаксации напряжений в процессе нагрева и др. [c.120]

Перекристаллизации при ударно-тепловом нагружении подвергаются не только железо и титан, но и металлы, у которых отсутствуют фазовые превращения,— медь, алюминий, никель, аустенитные сплавы. [c.21]

Центральным научно-исследовательским институтом технологии и мащиностроения (ЦНИИТМАШ) разработан прибор для анализа аустенитных сплавов по магнитной восприимчивости [24]. Прибором можно пользоваться для научно-исследовательских работ, связанных с изучением упомянутых выше процессов, происходящих в аустенитных сталях, и, кроме того, прибор может быть использован для контроля качества термической обработки. [c.101]

Перспективным методом получения сварных швов, устойчивых к коррозионному растрескиванию, является сварка низколегированных сталей электродами из специального аустенитного сплава, причем предварительный нагрев и последующая термообработка уже излишни [8,19,45,92]. [c.125]

ПРОЧИЕ АУСТЕНИТНЫЕ СПЛАВЫ НА ОСНОВЕ ЖЕЛЕЗА [c.77]

Испытания в водороде показали, что содержание марганца >14% повышает пластичность сплава [24, 113, 115]. Однако некоторые из этих исследований [113, 115] проводились при давлении газообразного водорода всего 0,1 МПа, а для аустенитных сплавов в целом такие условия не являются очень агрессивными. В более жестких условиях, например при наводороживании или при давлении 69 МПа, наблюдались более значительные потери пластичности. В частности, уменьшение относительного сужения сплава Ре 20% Мп в водороде составило 12% [24, 114] (следует отметить хорошее согласие результатов). Стойкость таких сплавов повышается при введении добавок углерода [24] или хрома [39, 115], причем оба элемента стабилизируют аустенит и, следовательно, повышают ЭДУ. [c.78]

Вакуумное алитирование применяют главным образом для лопаток газовых турбин, изготовляемых из аустенитных сплавов. [c.122]

Среди аустенитных сплавов, упрочняющихся термической обработкой на фазовый наклеп, сплавы Fe—Ni—Ti выделяются своим высоким упрочнением, в результате которого значительно увеличивается предел текучести при этом дисперсионное твердение возможно и в а- и у-состоя-ниях. [c.328]

При сравнительно невысоких рабочих температурах (100— 400° С) в качестве жаропрочных могут применяться конструкционные стали — углеродистые (до 350° С) и низколегированные, а также сплавы на основе меди, алюминия и титана. При температурах выше 400° С применяют низколегированные стали перлитного класса, жаропрочные до 550—580° С и коррозионностойкие стали мартенситного класса, жаропрочные до 600—620° С. Высоколегированные стали аустенитного класса находят применение в интервале температур 550—700° С, аустенитные сплавы [c.152]

В некоторых случаях при конструкторских расчётах необходимо учитывать изменения значений модуля упругости Е при высоких температурах. Изменения значений Е (й от значения Е при 20°) в зависимости от температуры для трёх типов стали / — низколегированной (перлитной) 2 — среднелегированной с 6<>/п Сг 3—аустенитной хромоникелевой типа 18/9 и 4— высокожаропрочных аустенитных сплавов характеризуются кривыми, изображёнными на фиг. 11. [c.496]

Отечественный стандарт предназначен для испытания как ферритных, так и аустенитных сплавов с одинаковой формой образца. ГОСТ 2419-78 предусматривает два варианта измерения температуры на нижней части дуги, где не образуется горячих пятен или на одной из вертикальных ветвей образца, но не близко от контактов, где температура значительно снижена из-за отвода тепла. Стандарт регламентирует применение массивных контактов из латуни или меди, чтобы предотвратить их нагрев и окисление. [c.29]

Аустенитные сплавы, упрочняемые дисперсионным твердением (ГОСТ 10994—74) [c.217]

В работах по построению диаграммы равновесия с помощью рентгеновского метода следует обращать особое внимание на чистоту изучаемых порошков в их конечной форме. Несмотря на проводимые дискуссии по вопросу о точности этих методов, пока еще встречается много работ, в которых тщательно определяется только чистота сплошного образца и совершенно игнорируется возможность загрязнения порошков. Следует подчеркнуть, что вопрос очень важен для точного построения диаграммы, и поэтому, где только возможно, должен проводиться полный химический анализ достаточного числа порошков, чтобы гарантировать отсутствие загрязнений исследуемых образцов. Если установлено, что порошки не имеют загрязнений, то при изучении бинарных систем можно анализировать остальные образцы только на содержание одной составляющей. Наряду с испытанием чистоты сплавов необходимо также определять чистоту составляющих металлов. Например, углерод слабо растворяется в а-железе, так что при исследовании железных сплавов загрязнение углеродом будет мало влиять на парамет р решетки, хотя такое же содержание углерода в аустенитном сплаве может вызвать заметное изменение. [c.379]

Параллельные технологические разработки, связанные с развитием реактивного двигателя, требовали все более прочных аустенитных сплавов, ибо стало ясно, что потенциальные возможности двигателя этого нового типа беспредельны. [c.20]

Ввиду явной значимости размерного несоответствия для стабильности сплавов при высоких температурах необходимо рассмотреть наилучшие способы управления этим несоответствием в аустенитных сплавах [з]. Самый лучший способ — раздельное растворение легирующих элементов в >- и у -фазах, т.е. разделение их между фазами. Титан и ниобий входят в у -фазу и увеличивают параметр ее решетки. Хром, молибден и железо в основном входят в э -фазу, расширяя ее решетку (для Сг этот эффект будет небольшим). Тантал должен вести себя подобно ниобию, а вольфрам - подобно молибдену. Кобальт занимает место преимущественно в у-фазе и лишь слабо влияет на параметры ее решетки. Чтобы приблизиться к нулевому размерному несоответствию, влияние элементов, направляющихся в у -фазу, должно уравновешиваться влиянием элементов, растворяющихся преимущественно в у-фазе. [c.127]

Наилучшей стойкостью против общей коррозии обладают никельсодержащие аустенитные стали. Обычно коррозионная стойкость сталей этого класса тем лучше, чем выше содержание никеля. Для создания оптимума противокоррозионных свойств аустенитный сплав должен быть закален в воде или на воздухе от температур 1050—1100 °С. Аустенитные сплавы, содержащие молибден (316, 316L, 317), обладают повышенной коррозионной стойкостью к щелевой коррозии. [c.301]

Эти кислоты можно получить в лаборатории, пропуская сероводород через воду, насыщенную SO . Для понимания механизма наблюдаемых разрушений следует учесть, что при протекании коррозионных процессов эти кислоты легко катодно восстанавливаются. В связи с этим политионовые кислоты действуют в качестве катодного деполяризатора, который способствует растворению металла по границам зерен, обедненным хромом. Еще одна форма влияния, возможно, заключается в том, что продукты их катодного восстановления (HjS или аналогичные соединения) стимулируют абсорбцию межузельного водорода сплавом, обедненным хромом. Под напряжением этот сплав, если он имеет ферритную структуру, подвергается водородной коррозии вдоль границ зерен. Аустенитный сплав в этих условиях устойчив. Показано, что наличие в морской воде более 2 мг/л серы в виде Na S либо продуктов катодного восстановления сульфитов SOg" или тиосульфатов SjO вызывает водородное растрескивание высокопрочных сталей с 0,77 % С, а та кже ферритных и мартенситных нержавеющих сталей 167]. Предполагают, что и политионовые кислоты оказывают аналогичное действие. [c.323]

С. Д. Э н т и н. Прибор для фазового анализа жаропрочных аустенитных сплавов по парамагнитной восприимчивости. Институт техни-ко-экономической информации. Приборы и стенды. iN 4—56—490. М., 1956. [c.112]

На начальном участке всех кривых происходит интенсивное деформационное упрочнение, растет плотность дислокаций и в металле происходит формирование ячеистой субструктуры горячего наклепа. Наиболее сильное деформационное упрочнение характерно для аустенитных сплавов, сплавов меди, никеля, титана, сплавов на основе благородных металлов. Слабым деформацион ным упрочнением характеризуются алюминий и его сплавы, ферритные сплавы, а-железо. [c.10]

По-видимому, величина изменения ферромагнитных свойств связана с разницей между температурой испытания и точкой Кюри или температурой магнитного превращения материала. Так, в аустенитных сплавах с относительно низкой точкой Кюри наблюдаются более резкие изменения, чем у ферритных сплавов, имеющих более высокую точку Кюри. В технически чистом железе уменьшение проницаемости частично связано с временем запаздывания индукции (магнитное последействие). Фактически никаких изменений не наблюдается в сплаве 2 Vanadium—Permendur, имеющем самую высокую точку Кюри из всех исследованных сплавов. Температурные изменения магнитных свойств обратимы. [c.357]

Прежде чем обсудить свойства аустенитных сплавов, упрочняемых выделениями, следует четко определить отличие этих сплавов от так называемых дисперсионнотвердеющих сталей (см. табл. 1). Эти высоколегированные стали подвергаются термообработке с целью получения микроструктуры с выделениями (например, соединений Ре—N1—А1 или N1—ЫЬ) в мартенситной матрице. В термообработанном состоянии они являются высокопрочными коррозионностойкими сталями. Их прочностные свойства обусловлены как выделениями, так и природой мартенситной матрицы (что не совсем точно отражено в названии). Эти стали весьма чувствительны к водородному охрупчиванию [100, 118, 119]. [c.79]

Мы полагаем, что наиболее поразительной закономерностью поведения различных систем сплавов является общность эффектов, связанных с характером скольжения. Планарное скольжение может вызываться рядом факторов, включая уменьшение энергии дефектов упаковки, понижение температуры, ближний и дальний порядок, образование кластеров и разрезание выделений дислокациями. Все эти факторы отмечались в разных местах данной главы и в предшествующих обзорах. Хотя корреляция планарного скольжения с КР и водородным охрупчиванием наиболее полно и подробно исследована для аустенитных нержавеющих сталей, она применима и в случае других аустенитных сплавов, алюминиевых сплавов, титановых а- и р-сплавов, а возможно, и в никелевых сплавах. Очевидным исключением служит семейство ферритных и мартенситных сталей, однако в этом случае число работ, в которых исследован характер скольжения, относительно невелико. Ниже обсудим возможность того, что в подобных сплавах тип скольжения не имеет большого значения, но предстоящие исследования этих материалов все же должны включать определение типа скольжения, например, с помощью сравнительно простой методики линии скольжения [201]. Это позволит установить, распространяется ли отмеченная корреляция на о. ц. к. стали. Часто высказываемое мнение о том, что в железе (и, как следствие, в стали) скольжение всегда носит сильно непланарный характер,— ошибочно. Например, понижение температуры делает скольжение в чистом железе заметно более планарным и [c.120]

Эти стали предназначены для использования в криогенной технике в качестве более экономичного материала по сравнению с хромоникелевыми аустенитными сплавами они сочетают хорошую свариваемость, достаточную прочность и ударную вязкость Б надрезанных образцах, их применяют при температурах до —196° С, Ударная вязкость до температуры —100° С практически не изменяется н составляет 6—10 кГм по Шарпи. При температурах до —196° С ударная вязкость понижается до 2,5—5 кГл1 (рис. 75). [c.231]

По теплостойкости сплав XI7Н40МТЮБР превосходит другие аустенитные сплавы, не склонен к коррозии под напряжением и обладает хорошими технологическими свойствами пластичностью в закаленном состоянии, свариваемостью и т. д. [c.38]

Установлено, что после обработки по оптимальным режимам исследованные стали (особенно легированные 3—5% IF), в парамагнитном состоянии имеют высокий котлплекс свойств, не уступающий более дорогим высоколегированным аустенитным сплавам типа 36НХТЮ. [c.45]

В связи с изложенным представлялось интересным в научном. и техническом отношении исследойать влияние дополнительного у старения под воздействием напряжений на свойства пружинных диспёрсионно-твердеющих аустенитных сплавов (36НХТЮМ8) [c.45]

Кобальтовые стали при почти одинаковой теплостойкости превосходят по режущим свойствам высокованадиевые стали вследствие лучшей теплопроводности. Преимущество их проявляется поэтому наиболее полно при обработке малотеплопроводных аустенитных сплавов. [c.83]

ТКЛР называют инварным эффектом. Видно, что аморфные сплавы на основе железа ведут себя аналогично кристаллическим инварным сплавам. При этом, как следует из рис. 5.54, с ростом концентрации железа аномальность ТКЛР усиливается, как и в случае аустенитных сплавов железа. Поэтому можно предположить, что в основе инварного эффекта в аморфных сплавах лежат те же причины, что и в кристаллических аустенитных сплавах. [c.176]

О систематических исследованиях первичной стадии ползучести аустенитных сплавов сообщения отсутствуют. Но есть сведения об исследовании механизмов ползучести монокристаллов сплава MAR-M 200 при 760 °С [58]. Величина и скорость деформации на этой стадии проявляли заметную чувствительность к ориентации. Скольжение шло по плоскостям ill , но при этом обнаружили несколько векторов Бюр-герса. В частности, возникали дислокации а/2) <112>, которые затем диссоциировали на две частичных (д/З) <112> и две частичных (а/б) <112>. Вслед за этим частицы г -фазы [c.116]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...