Высоколегированные р-сплавы

Псевдо-р-сплавы. Это высоколегированные в основном р-стабилизатора-ыи сплавы. Суммарное количество легирующих элементов в них, как правило, превышает 20 %. Наиболее часто их легируют Мо, V, Сг, реже Fe, Zr, Sn. Алюминий присутствует почти во всех сплавах в небольшом количестве ( 3 %). В равновесном состоянии они имеют в основном р-структуру и небольшое количество а-фазы. [c.314]

Как было отмечено выше, сплавы на основе а структуры сохраняют жаропрочные свойства при более высоких температурах, чем а+р-сплавы. Жаропрочность обеспечивается упрочнением а-твердого раствора за счет усложнения состава и использования комплексного легирования. В развитии этих сплавов наметились два пути с одной стороны, за основу жаропрочных сплавов берут высоколегированные сплавы с максимальным содержанием алюминия, при котором еще не должна появляться упорядоченная г-фаза с другой стороны — комплексное легирование сплавов, содержащих 2,25—6% алюминия. В эти сплавы наряду с алюминием вводят олово и цирконий, которые при совместном присутствии с алюминием благоприятно действуют на жаропрочность. Цирконий образует с титаном большую область а-твердого раствора. Олово повышает сопротивление ползучести и имеет тенденцию образовывать упорядоченные растворы с а-тнтаном [20]. Небольшое количество 3-стабилизирующих элементов предотвращает охрупчивание, связанное с появлением переходных фаз в сплавах, содержащих 8% и более алюминия. [c.128]

Существенные изменения микроструктуры происходят непосредственно и при охлаждении сплавов. При охлаждении из р-области в крупных р-зернах а- и а+р-сплавов в результате полиморфного превращения формируется пластинчатая микроструктура. Дисперсность колоний пластин существенно зависит от легирования сплавов. В высоколегированных псевдо-р-сплавах после отжига в р-области наблюдаются значительно более мелкие частицы а-фазы, чем в а- и a-f-p-сплавах [294]. Пластинчатая микроструктура чрезвычайно устойчива и с большим трудом поддается изменению при термообработке. [c.181]

Высоколегированные (а + Р)-сплавы с высоким содержанием Р-фазы (ВТ 16) или сплавы со структурой метастабильной Р-фазы целесообразно сваривать на режимах, обеспечивающих среднюю и высокую скорости охлаждения. [c.128]

В высоколегированных (а + Р) и р сплавах при кристаллизации существенное развитие получает внутрикристаллическая неоднородность, приводящая к весьма неравномерному распределению легкоплавких (А1) и тугоплавких легирующих элементов (Сг, Мо, Ш и др.). Это отрицательно сказывается на свойствах литого металла. Прочность и пластичность его снижаются. Особенно резко охрупчиваются литые (а + Р) сплавы после старения. [c.11]

М е д о в а р Б, И. Новые марки проволок для сварки высоколегированных сталей и сплавов., Автоматическая сварка , 1961, № 5. [c.359]

В сплавах, содержащих достаточное количество Р-стабилизирующих элементов, вплоть до комнатной, температуры превращений не происходит. У этих сплавов изменение структуры в результате теплового воздействия при сварке или термической обработке не наблюдается (так же как и у высоколегированных ферритных или аустенитных сталей). Р-стабилизаторами являются цирконий, молибден, ванадий, ниобий, тантал, хром, железо, кобальт> медь, марганец, никель, кремний, вольфрам, олово и водород. [c.101]

Итак, в однофазных а- и р-областях титановых сплавов наблюдаются признаки СП течения. В а-области СП отмечается только при наличии УМЗ микроструктуры. В р-области СП обнаружено в крупнозернистом высоколегированном сплаве. СП течение при этом характеризуется особым механизмом деформации. Особенности СПД титановых сплавов в р-области требуют дальнейшего изучения. [c.207]

Малоуглеродистая сталь Низко- и среднелегированная сталь Нержавеющие хромоникелевые высоколегированные стали Жаропрочные хромоникелевые сплавы У X н.р. [c.433]

Химические элементы в обозначении марки высоколегированной стали или сплава указываются русскими буквами, как н для легированных сталей (стр. 189). Кроме компонентов, применяемых в легированных сталях, в высоколегированные стали и сплавы могут вводиться селен (Е), бор (Р), азот (А). [c.187]

В частности, эти положения полностью пригодны для анализа процессов образования холодных трещин в сварных соединениях высоколегированных сталей, в околошовной зоне которых образуется мартенсит. Они также могут быть распространены и на случай образования холодных трещин в соединениях сплавов титана с высоким пределом текучести. При сварке таких сплавов в околошовной зоне и швах имеет место низкотемпературное превращение высокотемпературной фазы Р в фазу а. [c.255]

При испытании кварцевым песком металл типов А, В, О, О и Н изнашивался примерно одинаково, максимум износа соответствовал углу атаки 30—45°. Высокохромистые чугуны типа С обладают преимуществом только при малых углах атаки, при больших же углах атаки обычная углеродистая сталь изнашивается меньше многих типов высоколегированного наплавленного металла высокой твердости. В широком диапазоне углов атаки высокой износостойкостью обладает композиционный сплав на основе литых карбидов вольфрама при их содержании —50 об. % и размерах частиц карбидов 0,6—1,5 мм. На рис. 13-3, а этот сплав условно отнесен к типу Р. [c.699]

При расчете стыковых соединений элементов из углеродистых сталей коэффициент р может быть принят равным 1,2, а из высоколегированных и алюминиевых сплавов 1,2—1,5. При пульсирующих растягивающих циклах р = 1,5. Коэффициент [c.464]

Элементы, имеющие большее сродство к кислороду, чем железо (А1, Si, Мп, Сг и т. д.), могут интенсивно окисляться тогда, когда реакции образования FeO не происходит. Они легко окисляются не только в чистом виде, но и находясь в виде примесей или легирующих добавок в железных сплавах, причем чем больше их в сплаве, тем их окисление будет интенсивнее. Поэтому при сварке легированных, особенно средне- и высоколегированных сталей (см. 29), в ряде случаев необходимо применять регулировку пламени с другими значениями р, чем при сварке нелегированных сталей. Окисление некоторых элементов, например А1, [c.81]

Особые трудности представляет сварка высоколегированных сплавов со смешанным характером упрочнения. Для сварки сплава ЫЬ-15 % Ш —5 % Мо—1 % 2г —0,1 % С (Р-48) необ- [c.414]

Схематический разрез полупроводникового вентиля ВЛ-200 показан на рис. 12.28. Пластинка с р— -переходом, состоящая из слоев алюминиевого сплава 8, высоколегированного кремния 9 и кремниевого диска 10, припаяна сплавом серебра с сурьмой 11 к нижнему вольфрамовому диску 12, который связан при помощи припоя с медным основанием 13. Верхняя часть кремниевой пластины спаяна с верхним вольфрамовым диском 7, к которому припаяна медная чашечка 6, а к ней — наконечник 4 внутреннего гибкого вывода. Вольфрамовые диски, обладающие близким к кремнию температурным коэффициентом линейного расширения, уменьшают механические напряжения, возникающие между кристаллом кремния и медным основанием при нагреве током области р— -перехода. [c.313]

Фазовый состав и микроструктура титановых сплавов изменяются в зависимости от содержания и соотношения легирующих элементов. Основой микроструктуры титановых сплавов являются твердые растворы а- и р-титана. Количественное соотношение между этими фазами в отожженном состоянии определяет классификацию титановых сплавов, которые подразделяют на а- и р-сплавы, псевдо-а- и псевдо-р-сплавы, двухфазные а+р-сплавы [294], На изменение количественного соотношения а- и р-фаз существенно влияет легирование (имеются элементы -стабилизаторы, например алюминий, и р-стабйлизаторы — молибден, ванадий, хром, железо и др.) и термическая обработка. При охлаждении с определенных температур нагрева возможно зафиксировать при комнатной температуре метастабильные фазы р, а или а". Характерная особенность а- и сх-Нр-сплавов — резкое укрупнение микроструктуры при переходе в р-область. Этот процесс слабее проявляется в высоколегированных р-сплавах [294, 295]. [c.180]

При сварке высоколегированных р-сплавов возникают существенные трудности, связанные с повышенной чувствительностью к примесям — газам, спецификой фазовых и структурных превращений в сварных швах и околошовной зоне. Эти сплавы весьма чувствительны к скорости охлая дения после нагрева до высоких температур с уменьшением скорости охлаждения снижаются пластические характеристики. Оптимальные скорости охлаждения при сварке для сплавов такого типа высоки и находятся в пределах 100—500 °С/с. Наиболее перспективными для р- [c.360]

В последнее время в сварных конструкциях нашлп применение высоколегированные (а+Р)-сплавы ВТЗ-1, ВТ8, ВТ9, ВТ25 п ВТ18У. Эти сплавы обладают повышенной реакцией на термический цикл сварки, в результате чего в околошовной зоне и металле шва происходят неблагоприятные изменения структуры и механических свойств, что требует примеиет1я особых режимов термической обработки. [c.327]

Образование субструктуры при горячей деформации — характерный признак этого вида пластического течения. Однако он далеко не всегда приводит к увеличению пластичности, как это имеет место в случае деформации высоколегированных титановых сплавов. По-видимому, дело тут не только в размерах образующихся субзерен, но и в структуре их границ. Трансформация структуры границ субзерен в процессе пластического течения в средне- и высокоугловые границы способствует самостоятельному участию субзерен в деформации и развитию, в частности, ЗГП по этим границам. Структура границ субзерен, в свою очередь, по-видимому, зависит не только от типа решетки, но и от возможностей перераспределения дислокаций в субграницах. Как отмечалось выше, в р-фазе сплава ВТ 1-00 высокие удлинения не наблюдаются. При одинаковой гомогологической температуре (0,61Гпл) удлинения для сплавов ВТ1-00 (925 X) и ВТЗО (1000°С) отличаются в [c.206]

Высоколегированные (а- -Р)-сплавы с высоким содержанием р-фазы (ВТ16) плп сплавы со структурой метастабильной р-фазы (ВТ15) целесообразно варить на средних и жестких режимах, так как высокое содержание р-фазы в околошовной зоне и шве обеспечивает высокую пластичность сварных соедпнений после сварки (рпс. 4, в). Прп малых скоростях охлаждения пластичность падает пз-за появления а- и а - фаз. Сварные соединения упрочняемых титановых сплавов подвергают после сваркп упрочняющей термической обработке (закалка и ста-ренпе). Оптимальные скорости охлаждения приведены в работе [68]. [c.351]

Закаленные и отпущенные при низких температурах (70— 200° С) высоколегированные магналиевые сплавы (с 5% Mg и выше) имеют по границам зерен сплошное нитевидное выделение р-фазы (AlзMg2), рис. И. Такое расположение р-фазы приводит к преимущественному ее растравливанию в присутствии электролита, так как она более электроотрицательна, чем основной твердый раствор а (магния в алюминии). [c.42]

Рис. 11. Нитевидное расположение Р-фазы в высоколегированных магналиевых сплавах после закалки и старения при температурах 70—200° С травитель 9%-ный Н3РО..ХЮОО

Рис. 12. Распад Р-фазы по зерну в высоколегированных магналиевых сплавах после отжига при температурах 310—335° С травитель 9%-ный НдРО .Х 1000

Диаграмму IV типа имеют высоколегированные метастабильные р сплавы (ВТ15, ИВТ1). Они также претерпевают сначала диффузионное, а затем мартенситное превращение, однако при очень малых скоростях охлаждения. Фаза а выделяется по границам зерен р-фазы, а а -фаза — во внутренних участках. При более высоких скоростях охлаждения сохраняется метастабильная р-фаза. Следует заметить, что эти данные соответствуют участку зоны полной перекристаллизации основного металла с относительно невысокой максимальной температурой нагрева (1200°). Исследования околошовной зоны и металла шва непосредственно на сварных соединениях показали, что степень устойчивости р-твер-дого раствора в сплаве ВТ15 в этих более высокотемпературных зонах еще ниже. Это обусловлено прежде всего внутри-кристаллической неоднородностью металла шва, и обогащением границ зерен в околошовной зоне Сг и Мо и обеднением А1, а также влиянием относительно высокого содержания кислорода и азота в сплаве. [c.32]

Грунтовка ВЛ-02 фосфатирующая (эелено-желтая). Смесь двух компонентов — основы (суспензия пигментов и наполнителей в растворе поливинилбу-тираля в смеси растворителей) и кислотного разбавителя (спиртовой раствор ортофосфорной кислоты в пределах 15—15,5% плотностью 0,905—0,915 г/см ), поставляемых (ГОСТ 12707—77) комплектно. Жизнеспособность грунтовки после смешения при 10—20°С не более 8 ч. Используется как фосфатирующая для грунтования углеродистой и низколегированной стали с соотношешкм между основой и разбавителем 4 1 и высоколегированных сталей и цветных металлов и сплавов — 8 1. Разбавляется растворителями 648, Р-6, толуолом и ксилолом. [c.315]

По равновесному составу стали классифицируют на доэвтектоид-н ы е, содержащие менее 0,8 % С, э вте кто и д н ы е (0,8 %С), заэвтекто-и д н ы е (более 0,8 % С) и л е д е б у р и т н ы е. Последние представляют собой высоколегированные сплавы, в литой структуре которых имеется эвтектика. [c.93]

В р-области признаки СП течения в сплаве ВТ1-00 отсутствуют, хотя некоторый рост относительного удлинения имеет место при температуре более 900 °С. Причины невысоких значений удлинения сплава в р-области определить сложно, так как при охлаждении в результате фазовых превращений микроструктура существенно изменяется. Для изучения особенностей горячей деформации в Р-области необходим сплав, в котором после закалки фиксируется высокотемпературное состояние. Поэтому в качестве материала для проведения такого исследования был взят высоколегированный сплав ВТЗО [состав, % (по массе) [c.200]

Созданы высоколегированные нержа1веюш,ие, кислотоупорные , окалиностойкие, теплоустойчивые и жаропрочные стали и сплавы, а также стали и сплавы с особьгми свойствами, лежащие в основе современно го специализированного машиностроения и п р и бор остр ое н и я. [c.15]

Сварка и свариваемые материалы В 3-х т. Т. I. Свариваемость материалов. Справ. нзд./Под ред. Э. Л, М а ка р о в а М. Металлургия, 1991, с. 528. Справочное нэданне состоит из трех томов. Первый том включает общие положения по свариваемости материалов, а также конкретные данные о составе углеродистых сталей и особенностях нх сварки, низко- и высоколегированных сталей, стального и чугунного лнтья цветных металлов и сплавов, неметаллических материалов. Приведены сведения о выборе вспо.могательных материалов (флюсов, защитных газов, электродов) и режимов сварки. Второй и третий тома выйдут в свет в 1992 и 1993 гг. [c.4]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...