Износ Влияние скорости скольжения

Допускают ошибку, когда износ определяют не по истинной интенсивности изнашивания в установившемся периоде, а по средней интенсивности изнашивания за общий путь трения, включая такн е повышенный износ в период приработки. Изучая влияние на износ скорости скольжения, неправильно наносить на график зависимости износа от времени испытания отдельные точки, относящиеся к разной скорости скольжения, поскольку при этом учитывается не только искомое влияние скорости скольжения, но также путь трения при переходе от одной скорости к другой. [c.108]

Установлено, что ведущая роль при износе принадлежит скорости скольжения, изменение скорости скольжения оказывает основное влияние на качественные характеристики процессов изнашивания, обусловливающих интенсивность изнашивания. Изменение величины удельных давлений в основном вызывает изменение интенсивности изнашивания. [c.40]

В сообщении М. А. Рыжика [17] приведены интересные экспериментальные данные о влиянии скорости скольжения на износ кулачков с плоским толкателем. Эти данные подтверждают целесообразность исследования величины скорости скольжения при решении задачи об определении основных размеров кулачкового механизма. Определению основных размеров кулачковых механизмов было посвящено также сообщение М. В. Семенова [18], в котором в качестве исходной величины принимался заданный угол давления. [c.232]

Рис. 16.7. Влияние скорости скольжения (о) на толщину и состав возникающей окисной пленки, а также на интенсивность износа сталей [30]

Влияние скорости скольжения поверхностей на износ показано на рис. 7.13. После достижения определенной скорости скольжения происходит повышение температуры поверхностей. В результате фактическая влажность уменьшается, и происходит [c.139]

Рис. 44. Влияние скорости скольжения на величину износа и показателя трения смазка Ак-Ю нагрузка 50 кгс сопряжение — сталь 45 с чугуном

Влияние скорости скольжения V на износ носит сложный характер (рис. 30). Оно по-разному проявляется при изнашивании мягких (рис. 30, а) и твердых (рис. 30, б) сталей. При малой твердости и трении без смазки (кривая 1) имеется два участка (АБ н В Г), соответствующих окислительному изнашиванию, и два участка БВ и ГД) — изнашиванию при заедании. При боль- [c.84]

Для исследования влияния смазки на износостойкость бронзы и высокопрочного чугуна нами были проведены опыты при постоянном удельном давлении 100 кг/смР- и при переменной скорости скольжения. Смазкой служил автол АКП-5, подававшийся на торец диска. На рис. 5 приведены кривые зависимости приведенного износа от скорости скольжения, при трении со смазкой, из которых видно, что смазка меняет интенсивность изнашивания в некоторых случаях до тысячи раз. Эффективность смазки при трении исследованных сплавов весьма различна, что объясняется различным взаимодействием их со смазкой. Так, если при трении без смазки при некоторых скоростях скольжения износостойкость бронзы Бр. ОЦЧ-3 была наиболее высокой, то при трении со смазкой во всех случаях — наиболее низкой. [c.62]

Так как помимо скорости скольжения, давления и температуры на износ композиции могут оказывать влияние другие факторы, их учитывают коэффициентами Б я В, для чего формулу (43) записывают в таком виде [c.90]

Влияние на изнашивание скорости скольжения. Если величина износа испытуемого образца в простейшем виде может рассматриваться как обусловленная общим числом взаимодействий с истирающей поверхностью, то естественно искать связь между износом и длиной пути трения, пропорциональной этому числу воздействий. При изучении влияния на износ какого-либо фактора, когда все остальные факторы, исключая исследуемый, оставляют без изменения, представление износа к в зависимости от пути трения 5 равнозначно его представлению в виде зависимости износа к от времени I испытания, если исследуемым фактором не является скорость скольжения. Это вытекает из пропорциональности пути и времени испытания. [c.94]

Для обеспечения надлежащей смазки машин, работаюш,их в различных эксплуатационных и климатических условиях, создан широкий ассортимент смазочных масел. Из этого ассортимента для циркуляционных систем смазки применяются только масла высокой очистки, обладаюш,ие высокой химической и термической стабильностью и содержащие минимальное количество смолистых веществ, кокса, золы и механических примесей. Однако хорошо очищенные минеральные масла обладают пониженной смазочной способностью по сравнению с неочищенными маслами, так как в процессе очистки из них удаляются активные углеводороды, присутствие которых в маслах значительно повышает их смазочную способность, являющуюся весьма ценным свойством всех смазочных масел и в особенности масел, применяемых для смазки тяжелонагруженных и передающих ударные нагрузки механизмов. По мере возрастания удельных давлений и уменьшения скоростей скольжения для улучшения смазки и приближения ее к условиям жидкостного трения обычно приходится применять смазочные масла более высокой вязкости и более высокой липкости с целью увеличения толщины смазочного слоя, разделяющего поверхности трения и препятствующего возникновению сухого трения, ускоряющего износ. Для повышения смазочной способности и химической стабильности масел, применяемых в циркуляционных системах, служат специальные присадки к маслам. В качестве присадок используются жирные кислоты, жиры, а также синтетические вещества — продукты соединения жиров и масел с серой. Так как присутствие в масле воды понижает его грузоподъемность и ускоряет коррозию трущихся поверхностей, то смазочные масла должны обладать способностью быстро отделяться от попадающей в них воды и не давать с ней стойких эмульсий. С этой точки зрения очищенные минеральные масла обладают несомненным преимуществом перед неочищенными. На выбор смазочного материала оказывают влияние условия работы трущихся пар скорость, температура, нагрузка, возможность загрязнения, а также способ смазки. Вследствие этого для смазки оборудования современных металлургических цехов обычно приходится применять несколько сортов смазочных масел, заливаемых в резервуары циркуляционных систем и в картеры редукторов (при картерной смазке). [c.23]

Г. И. Киселева, скорость скольжения оказывает существенное влияние на износ металлов для сталей повышение скорости сначала приводит к увеличению износа, а затем к снижению его (фиг. 14). С ростом температуры, при которой происходит изнашивание, величина износа подвергается значительному изменению (фиг. 15) сначала наблюдается повышение величины износа — кривые имеют максимумы при 2-30—>270 °С, затем при дальнейшем росте температуры величина износа падает — кривые имеют минимумы при температуре около 450°С прн дальнейшем увеличении температуры износ вновь возрастает. [c.24]

В результате лабораторных исследований по изучению влияния группы факторов внешних механических воздействий на количественные и качественные характеристики процесса трения и изнашивания было установлено, что скорость скольжения, удельная нагрузка, вибрации при трении вызывают в поверхностных объемах металлов комплекс процессов — повышение температуры, напряжения, химической активности металла, пластические деформации, диффузионные явления, структурные и фазовые изменения, обусловливающие в определенном сочетании образование, развитие, границы существования. видов износа в условиях схватывания первого и второго рода и их переход в другой вид износа. [c.47]

Мы видели, что одним из основных законов внешнего трения твердых тел является существование статического трения. Если мы обратимся к законам трения движения при внешнем трении твердых тел, то основным отличием внешнего трения от внутреннего будет служить существенно иное влияние скорости на оба вида трения. Внутреннее трение, как мы видели (стр. 11—13), пропорционально скорости относительного скольжения двух тел, разделенных смазочной прослойкой (постоянной толщины). При внешнем же трении скорость обычно незначительно влияет на величину силы трения. В тех случаях, где это влияние обнаруживается, оно обычно может быть объяснено изменениями поверхности скольжения, зависящими от скорости скольжения и сопровождающих его процессов. Так, обычно процесс скольжения сопровождается нагреванием поверхности, окислением, разрушением поверхностных слоев, в том числе смазочных (если они есть), механическим повреждением (износом поверхности) и др. Поэтому неудивительно, что изменение скорости движения, меняя интенсивность указанных процессов, способно существенно изменять и сопротивление движению. [c.185]

Конструкция машины позволяет исследовать долговечность шарниров и определять влияние на износ и долговечность давления, размеров шарнира, угла качания шарнира, скорости скольжения, материала пары, твердости, поверхностных покрытий, шероховатости поверхности, характера абразива, зазоров, способов защиты шарнира от загрязнения. [c.278]

Твердые смазки снижают коэффициент трения и износ, не обладая гидродинамическим эффектом, они не выдавливаются под влиянием больших удельных нагрузок, не испаряются под действием высоких температур и вакуума, не меняют значение коэффициента трения при пониженных температурах, инертны к агрессивным средам и т. д. К их недостаткам относятся невысокая скорость скольжения, ограниченный срок действия. Наибольшее распространение получили твердые смазки на основе дисульфида молибдена и графита, смазывающий эффект которых основан на слоистом строении, не легком относительном скольжении молекул и достаточной адгезии их к металлам. [c.314]

Рис. 6. Влияние нагрузки и скорости скольжения на изменение износа материала 5Р

В настоящее время общепринято, что влияние нагрузки на трение и износ при средних и высоких скоростях скольжения осуществляется через развиваемую при трении температуру [1, 2, 8, 14, 15, 28, 33, 34, 35]. [c.122]

Экспериментальными исследованиями было установлено, что при оценке фрикционных свойств и относительной износостойкости тормозных материалов коэффициент взаимного перекрытия должен учитываться наряду с другими определяющими факторами (давлением, относительной скоростью скольжения и механическими свойствами материалов). Большое влияние этого коэффициента на характер процессов трения и износа объясняется тем, что величина Квз существенно влияет на характер температурных полей пары трения, т. е. в значительной мере определяет среднюю поверхностную 1 и объемную температуры, а также градиент температуры по нормали к поверхности контакта д-д 1дг. Эти величины существенно влияют на характер трения и износа. Кроме того, изменение Квз оказывает также существенное влияние на характер напряженного состояния контактирующих тел и на скорость возникновения окисных пленок [2, 9, 14, 35]. [c.153]

Рис. 3. Влияние температуры образца на зависимость износа стали 45 от скорости скольжения

Таблица 10.1. Влияние наполнения различных полимеров углеродным волокном на их коэффициент трения и скорость износа при скольжении по низкоуглеродистой стали (нагрузка 1,2 кг, скорость скольжения—54 см/с, чистота поверхности л = 0,14 мкм)

От скорости качения и удельной скорости скольжения зависят напряжения, тепловое состояние зоны контакта и физико-механические изменения поверхностного слоя. Кратковременные перегрузки зубчатых колес, сопровождаемые разрушением масляной пленки, а также пуски тихоходных передач, находящихся под нагрузкой, повышают контактную прочность вследствие износа материала с зачатками усталостных трещин. Влияние смазочного материала сложное повышение его вязкости положительно влияет на нагрузочную способность передачи, однако увеличивает силы трения и касательные напряжения. Контактная прочность зубьев колес при недостаточном смазывании погружением выше, чем при обильной подаче масла при смазывании погружением она больше, чем при струйном. Это можно, видимо, объяснить большим гидродинамическим давлением в зарождающихся усталостных трещинах при струйном смазывании, когда оно производится жидким маслом, а не в смеси с воздухом. [c.249]

Поскольку скорость износа зависит не только от нагрузки, но и от скорости скольжения (см. (8.34)), на стационарную форму, описываемую соотношением (8.56), оказывает существенное влияние характер движения системы штампов. [c.435]

Влияние скорости скольжения на трение и износ. Рассматривая диссипацию энергии на фрикционном контакте, И. В. Крагельский и В. С. Щедров получили следующее обобщенное выражение для коэффициента трения скольжения [14] [c.122]

Обобщая результаты проведенных исследований по износу направляющих станков, проф. Н. С. Ачеркан указывает ... износ возрастает с увеличением среднего удельного давления на направляющих и влияние скорости скольжения на износ чугунных направляющих незначительно, по крайней мере в пределах испытанного диапазона 0,9 ч-10 м1мию-> [231. Следовательно, для расчета направляющих на износ применимы законы изнашивания (14), которые, учитывая, что линейный износ О— у , а путь трения 5 = = примут вид [c.87]

Влияние скорости скольжения и удельного давления яа износ сталей 10, 45 и УЮА обстоятельно изучалось в работах Б. И. Костецкого [1, 2] и П. К. То пехи [3]. Изучалось также влияние этих факторов да износ чугунов [4, 5] и электролитического хрома [6]. В настоящей работе приводятся некоторые данные о результатах испытания ряда других материалов. [c.53]

Г, П. П р е й с. Влияние скорости скольжения на изнашивание серого чугуна. Тр ды Первой научно-техн. конф. Ин-та гражд. возд. флота им. К. Е. Ворошилова, Трение и износ деталей машин. Ред.-изд. отдел Аэрофлота, 1956. [c.62]

Прямое наблюдение периодичности образования и разрушения вторичных структур при граничном трении по интенсивности износа, величинам силы трения и ЭДС, возникающей при трении, было выполнено в работе [79]. Исследования проводились на прецизионной машине на образцах с минимально возможной площадью касания при непрерывной регистрации износа, силы трения и трибо-ЭДС. При установившемся режиме изнашивания отчетливо наблюдается периодическое изменение коэффициента трения и ЭДС. Длительность цикла образования и разрушения вторичных структур изменяется в зависимости от скорости скольжения и нагрузки. Влияние внешних параметров на количественные характеристики периодических кривых отмечается и в работах [76 — 78]. Анализ этих результатов свидетельствует о том, что изучение периодического характера структурных изменений является реальным путем для создания новых методов оценки износостойкости фрикционных материалов. С позиций представлений об усталостном разрушении поверхностей трения периодический характер структурных изменений открывает новые возможности для определения основных характеристик усталостного процесса числа циклов до разрушения и действующих на поверхности напряжений и деформаций. Этот сложный вопрос является весьма актуальным для дальнейшего развития усталостной теории износа, поскольку существующие методы оценки указанных параметров имеют определенные недостатки. Так аналити- [c.30]

Влияние условий трения на структуру и фазовый состав частиц износа исследовалось в работе [138]. Трение осуществлялось по схеме индентор — кольцо нри нормальной нагрузке 6,2 кгс и скорости скольжения 0,44 м/с. Путь трения — 1 км. Испытания проводились на воздухе и в вакууме 2-10 мм рт. ст. при температурах 293 и 77° К. Методами оптической и электронной микроскопии, микродифракции и микротвердости было установлено, что внешняя среда оказывает существенное влияние на форму, размер и свойства частиц износа. При трении на воздухе формируются мелкодисперсные частицы без металлического блеска, а в условиях глубокого вакуума образуются крупные, неравпоосные частицы [c.86]

Качество чугунов оказывает влияние на значение коэффициента трения и износоустойчивости фрикционной пары. Сравнительные значения коэффициентов трения и величин износа некоторых фрикционных материалов, работающих в паре с различными чугунами при температуре около 120° С, давлении в пределах 1,5—7,5 кГ/см и скоростях скольжения от 4 до 15 м/сек, полученные на стенде непрерывного трения, приведены на фиг. 346. Зависимость коэффициента трения тех же фрикционных материалов от температуры при трении по хромоиикелевому чугуну и тех же условиях испытаний показаны на фиг. 347. Как видно из фиг. 346, а, наибольшее значение коэффициента трения получено при трении по ковкому чугуну. Коэффициенты трения фрикционных материалов зависят от качества материала металлического элемента трущейся пары. Значения коэффициента трения вальцованной ленты 6КВ-10 и материала 6КХ-1 по различным металлическим элементам при температуре поверхности трения около 200° С, давлении 2,5 кПсм -и скорости скольжения около 10 м/сек приведены в табл. 89. [c.573]

Для повышения износостойкости в условиях абразивного износа при выборе термической обработки стали следует руководствоваться получением наибольшей твердости при достаточной вязкости (из условий прочности). Следует также учитывать иапболее рациональную для абразивного изнашивания микроструктуру стали. При выборе материалов для узлов трения, работающих в условиях абразивного износа, надо учитывать влияние нагрузки, скорости скольжения, температуры и агрессивности абразивной среды. На скорость изнашивания при трении качения влияет степень проскальзывания трущихся поверхностей. [c.214]

Влияние графитовых и стеклянных волокон на износостойкость ацетальных смол различно в первом случае износ ацетальных смол резко снижается, а во втором — увеличивается [51 ]. Последнее объясняется тем, что наполненный стекловолокном полиацеталь имеет повышенный коэффициент трения, поэтому температура поверхности трения выше, чем ненаполненного. При высоких скоростях скольжения в окрестности волокон происходит термическое разложение полиацеталя, поскольку выходящие на поверхность трения волокна играют роль горячих пятен. [c.12]

Для ремонта узлов трения применяют композиции на базе эпоксидных смол. Анализируя данные табл. 29, можно оценить влияние различных наполнителей на антифрикционные характеристики этих композиций. Приведенные данные получены на машине МИ-1м по схеме вал—частичный вкладыш при удельных нагрузках 2,5, 5,0 и 7,5 МПа, скорости скольжения 1 м/с и смазке (индустриальным И-20). Для сравнения даны характеристики основных антифрикционных материалов, полученные в аналогичных условиях. Коэффициент трения композиционных материалов несколько выше коэффициента трения других антифрикционных материалов. Исключение составляют композиции эпоксидных смол с баббитом, солидолом и полиэтиленом. Наилучшую износостойкость имеют композиционные материалы с оловянным и баббитовым наполнителями.Высокой износостойкостью обладает композиционный материал с мелкодисперсным капроном. Износ валов, работающих в паре с композиционны.ми материалами, ниже, чем с ненаполнен-ными (исключение составляет материал с древесными опилками). Наполнение фторопластом приводит к уменьшению адгезии эпоксидной композиции к металлу. Высокие эксплуатационные характеристики имеет композиционный материал, содержащий 40% ЭД-6, 20% порошка фторопласт-4, 30% капрона марки Б, 10% полиэтилена высокого давления. [c.31]

Влияние давления и скорости скольжения. Испытания образцов диаметром 79X46 мм проводили на лабораторной машине трения типа ИМ-58. Для определения фрикционной теплостойкости проводили серию последовательных торможений с интервалом температур в 30 °С, в результате чего температура достигла 400 °С. После проведения фрикционных испытаний те же образцы испытывали на изнашивание. Для этого путем торможений температуру доводили до 250 С и с достигнутого температурного уровня выполняли 50 торможений. Затем узел трения охлаждали и замеряли износ образцов. Следующие два температурных уровня составляли соответственно 300 и 350 °С. [c.232]

В конструктивные факторы входит и расчет деталей на износ, методика которого наиболее полно разработана А. С. Прониковым [33]. В качестве исходной физической закономерности (подобно закону Гука в прочности) им принят закон изнашивания, который связывает изнашивание с рядом параметров, включая фактор времени, и относится к материалам двух сопряженных поверхностей. Износ сопряжения характеризуется одним параметром v 2 — величиной относительного сблил<ения изнашиваемых деталей 1 и 2 в направлении, перпендикулярном к поверхности трения. Поскольку скорость скольжения и давления деталей в разных точках не одинаковы, то поверхность детали изнашивается неравномерно. В связи с этим будет меняться и первоначальная форма детали, что усложняет последующее протекание процесса трения. Все виды сопряжений с точки зрения условий изнашивания А. С. Проников разделяет на пять групп по двум типам. Он разработал типовые расчеты этих групп деталей на износ. Трудности расчетов связаны с параметром Vi 2, который необходимо определять экспериментальным путем. Ряд обобщений по влиянию конструкции узла трения на его работоспособность и долговечность имеется в работах [35, 401. [c.27]

Б. В. Протасов, изучая изнашивание деталей с неравновеликими поверхностями трения, пришел к выводу, что решающим в этом процессе является распределение теплоты между деталями. По его мнению, быстрее изнашивается тело, которое быстрее вращается, а следовательно, более интенсивно охлаждается (естественно, в определенном диапазоне). Рассматривая влияние теплового потока на износ, приведем результаты исследований линейных износов двух пар зубчатых колес из алюминиевого сплава Д1-Т при возвратновращательном движении. Две сравниваемые пары нагружались пружиной, чем достигалось одинаковое значение pv (произведение давления на скорость скольжения) трение было без смазочного материала, окружное усилие ЮН. Эксперименты показали (рис. 5.10), что скорость изнашивания левой пары п+о, =- И мкм/ч, а правой пары 1+. 15,7 мкм/ч. Указанное различие объяснялось тем, что В каждой паре одно колесо подогревалось воздухом до темпе- [c.112]

Газообразный водород оказывает влияние на интенсивность изнашивания металлов, если при трении металл насыщается водородом. Если же адсорбированные слои смазочного материала или твердых веществ в процессе трения не будут десорбироваться, освобождая поверхность металла для адсорбции водорода, то последний не окажет усиливающего действия на изнашивание. Это подтверждают результаты испытаний, выполненных Н. В. Мартыновым, на изнашивание фторопласта 4К20, содержащего 20 % кокса, в паре со сталью 40Х, 30X13 и чугуном СЧ 21 в среде воздуха, азота и водорода. Износ наполненного фторопласта в диапазоне давлений 0,5. .. 1,5 МПа при скорости скольжения 2 м/с на воздухе был в 2. .. 4 раза выше, чем в водороде, и в 1,5. .. 2,5 раза больше, чем в азоте (табл. 7.3). [c.149]

Очевидно уменьшение шероховатости и упрочнение поверхности в процессе приработки повышает сопротивление усталости деталей. Если шероховатость поверхности во время приработки ухудшается, поверхностный слой разупрочняется, в нем появляются остаточные растягиваюш,ие напряжения или убывают по абсолютной величине исходные напряжения сжатия, то сопротивление усталости деталей уменьшается. Влияние износа на прочность при повторно-переменных нагрузках может, таким образом, быть как отрицательным, так и положительным. Это подтверждено исследованиями Д. А. Драйгора и В. Т. Шарая на ряде режимов трения скольжения. К сожалению, опытных данных недостаточно, чтобы применительно к конкретным машинам с характерными для их узлов скоростями скольжения и материалами пар трения указать давления, при которых их положительное влияние будет наибольшим, а также давления, начиная с которых пластическая деформация поверхностного слоя на приработке будет сопровождаться разрыхлением структуры. Однако некоторые режимы трения легко оценить по их влиянию на прочность. [c.254]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...