Состояния зонные

На малых скоростях, при образовании хрупкой трещины скольжения состояние зоны формообразования определяется давлением на технологическую среду сжимающим напряжением Tj пропорциональ- [c.165]

Предположим, что для материала пластины справедлива диаграмма Прандтля. В предельном состоянии зона пластических деформаций распространяется по всей толщине пластины. Полагая в выражениях (10.80) величину равной нулю, найдем изгибающие [c.338]

В N квантовых состояниях зоны может находиться не более 2N электронов. Поэтому в S-зонах может находиться 2N электронов, если N-общее число атомов в кристаллической решетке. Для расчета числа электронов в Р-зонах необходимо принять во внимание, что в изолированном атоме Р-уровень является трижды вырожденным по квантовому числу т, = — 1,0,1. В кристалле вырождение снимается аналогично тому, как происходит снятие вырождения при наличии возмущения (см. 42). Следовательно, максимальное число электронов в Р-зонах равно 2N-3 = 6N (рис. 102). Аналогично анализируются и другие зоны. [c.339]

В строительных конструкциях концентраторами напряжений являются, например, угловые точки сопряжения элементов в рамах. Здесь создается сложное напряженное состояние (зона С на рис. 8.33, а). [c.180]

Рис. 130. Кривые долговечности до появления макротрещины длиной 1 мм в сварных тавровых образцах сплава ПТ-ЗВ при мягком цикле нагружения изгибом (/7 = 0) в зависимости от состояния зоны перехода от шва к основному металлу /—исходное состояние 2 —после механической обработки зоны с /7=12 мм

Наиболее сложная ситуация управления кинетикой усталостных трещин возникает в тех зонах конструкции, где доступа к зоне трещины нет для проведения технологических операций по "залечиванию" или остановке трещины. Применительно к таким ситуациям предложено снижать интенсивность напряженного состояния зон с усталостными трещинами, доступ к которым организационно невозможен без нарущения целостности самой конструкции, за счет усиления близлежащих зон конструкции [71, 72]. Суть таких подходов состоит в снижении концентрации нагрузки за счет передачи нагрузки в зону, удаленную от трещины, где доступ к детали свободен и возможна реализация технологических операций для ее остановки. Наиболее простой операцией является наваривание пластины металла над зоной трещины. Нагрузка, передаваемая через неразрушенную часть металла, будет восприниматься наваренными пластинами, а зона трещины тем самым будет разгружена. [c.444]

В полупроводниках возбужденные электроны могут переходить из заполненных состояний валентной зоны в первоначально пустые состояния зоны проводимости с образованием дырок. Этот процесс, рассматриваемый как образование пар электрон — дырка, создает неравновесные состояния, исчезающие при рекомбинации избыточных дырок и электронов. [c.284]

В результате исследования было установлено, что хотя скорость общей коррозии (по потере массы) с ростом скорости потока до 0,6 м/с возрастала на порядок, значение ее [0,06 г/(м Ч)] было небольшим и не могло служить причиной наблюдаемых ускоренных разрушений сварных соединений, поскольку термодеформационный цикл сварки, оказывая теплофизическое воздействие на металл, определял различие физико-механического состояния и связанные с ним локальные различия в коррозионном и электрохимическом поведении металла в различных зонах сварного соединения. Неоднородность физико-механического состояния зон сварного соединения (неравномерное распределение остаточных макро- и микронапряжений, химического состава, различия в структуре) увеличивала механохимическую неоднородность и служила причиной возникновения коррозионно-механических разрушений. [c.237]

Анализ чувствительности материалов к концентрации напряжений при статическом нагружении, осуществлявшийся ранее непосредственно по экспериментальным данным на образцах с надрезами, благодаря исследованию перераспределения напряжений и деформаций в процессе нагружения проводят расчетными методами на основе силовых и деформационных критериев разрушения. При этом были значительно расширены расчетно-экспериментальные исследования напряжений и деформаций в упругих и неупругих состояниях зон концентрации элементов конструкций — сосудов давления, трубопроводов, дисков, резьбовых соединений. [c.20]

ЧИСЛЕННЫЙ МЕТОД РАСЧЕТА НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ ЗОНЫ СОПРЯЖЕНИЯ МНОГОСЛОЙНОГО ЦИЛИНДРА С МОНОЛИТНЫМ КОЛЬЦЕВЫМ швом [c.336]

Тензометрическое исследование напряженного состояния зоны сопряжения было проведено для случая перекоса деталей ротора из-за неточности их изготовления. Для сохранения подобия модель изготавливалась с учетом масштаба перемещения, при котором необходимый зазор между сопрягаемыми деталями определяется (рис. 6.7) по формуле [c.125]

Теоретическими исследованиями механики пластического деформирования совершенствуется математический аппарат, при помощи которого для конкретных условий деформирования или конкретной операции определяется напряженно-деформированное состояние металла заготовки и необходимое усилие деформирования, выявляются отдельные факторы, влияющие на протекание процесса, и устанавливается характер влияния каждого из них, определяются предельные степени формоизменений и оптимальные условия проведения операций. Степень влияния отдельных факторов на протекание операции дает возможность наметить пути ее интенсификации за счет изменения напряженного состояния зоны деформаций, подбора оптимальных размеров инструмента, изменения режимов и пр. [c.201]

В целях определения временных эффектов малоциклового деформирования ([20] изучали кинетику напряженно-деформированного состояния при растяжении-сжатии типичных конструктивных элементов пластины с отверстием при растяжении-сжатии по контуру, цилиндрического стержня с кольцевой выточкой и сильфонно-го компенсатора при заданных осевых перемещениях. Первые два конструктивных элемента, нагруженные заданными максимальными усилиями, имитировали напряженно-деформированное состояние зон концентрации напряжений сосудов давления, работающих при повторных нагрул<ениях внутренним давлением. У сильфонных компенсаторов отсутствуют зоны концентрации напряжений места возникновения максимальных напряжений определяются изгибом гофр, причем повторное нагружение происходит в условиях заданных осевых перемещений. Принятые конструктивные элементы являются характерными и контрастными по условиям нагружения. [c.202]

Рис. 5.11. Исследование деформированного состояния зон Да, Rr, R ) элемента телескопического кольца (а) поляризационно-оптическим методом (6) и

Не удалось выявить снижение напряжения в точке 3 зоны Rb при увеличении радиуса этой зоны до 2 мм. На рис. 5.12, б представлена более полная информация о напряженном состоянии зоны Ra при изменении точки приложения нагрузки. На концентрацию [c.215]

Данные расчета по МКЭ максимальных деформаций для разных распределенных нагрузок с использованием циклической диаграммы деформирования сопоставляли (см. рис, 5.13 и табл. 5.2) с данными, полученными поляризационно оптическим методом с помощью уравнений (4.12) и (4.13). Анализ показал, что характер изменения напряженного состояния зон Ra я в зависимости от условий приложения нагрузки совпадает с данными, полученными методом фотоупругости. Максимальные упругопластические деформации и расчетные значения долговечности достаточно близки к значениям, полученным с использованием зависимостей (4.12) и [c.216]

Сравнительно мало исследований посвящено оценке усталости стыковых односторонних соединений. Между тем изучение поведения таких соединений при осевой нагрузке или переменном изгибе представляет большой интерес, так как в этих случаях повышается опасность разрушения со стороны корневой стороны шва. Состояние зоны корня шва имеет преобладающее влияние на усталостную прочность односторонних соединений. [c.143]

Условия образования пластической зоны у вершины трещины в плоском образце показаны на рис. 7, а при плоской деформации и на рис. 7,6 — при плосконапряженном состоянии. Изучение зоны пластической деформации, образующейся перед трещиной, показало, что, хотя в центральной части образца (по толщине вдоль фронта трещины) материал находится в условиях плоской деформации, на боковых поверхностях листа трещина развивается в условиях плосконапряженного состояния, зона пластической деформации при этом параллельна фронту трещины, а полосы скольжения расходятся под углом 45° к плоскости трещины 1311. [c.12]

От скорости качения и удельной скорости скольжения зависят напряжения, тепловое состояние зоны контакта и физико-механические изменения поверхностного слоя. Кратковременные перегрузки зубчатых колес, сопровождаемые разрушением масляной пленки, а также пуски тихоходных передач, находящихся под нагрузкой, повышают контактную прочность вследствие износа материала с зачатками усталостных трещин. Влияние смазочного материала сложное повышение его вязкости положительно влияет на нагрузочную способность передачи, однако увеличивает силы трения и касательные напряжения. Контактная прочность зубьев колес при недостаточном смазывании погружением выше, чем при обильной подаче масла при смазывании погружением она больше, чем при струйном. Это можно, видимо, объяснить большим гидродинамическим давлением в зарождающихся усталостных трещинах при струйном смазывании, когда оно производится жидким маслом, а не в смеси с воздухом. [c.249]

Рассмотренное увеличение зоны пластичности можно трактовать как увеличение эффективной длины трещины на величину При увеличении толщины пластины и переходе к плоскому деформированному состоянию зона пластичности и напряженное состояние в ней существенно изменяются. Несложный анализ показывает, что максимальное напряжение (iy в зоне пластичности может уже в 3 раза превышать предел текучести, а диаметр зоны пластичности уменьшается в соответствии с соотношением (4Л 4) [c.34]

Если sj < 0,8s , то необходим расчет напряженно-деформированного состояния зоны сопряжения многослойного цилиндра с днищем по специальным методикам. После этого выполняют проверку на статическую или циклическую прочность. Выпуклые днища в виде сферического сегмента при 87° > 0 > 75" соединяют с многослойной обечайкой однослойной цилиндрической вставкой (рис. 8.1.26). [c.784]

Жесткие штампы представляют собой тела враш,ения с обш,ей осью г цилиндрической системы координат. Уравнение штампа F (г, г) О определяет его конфигурацию. Если точка не удовлетворяет неравенству, то она проникла внутрь штампа. Уравнение штампа можно менять путем преобразования координат жестким смещением его в направлении г иг, а также поворотом в плоскости г, г. Штамп перемещают с помощью управляющих функций. Если точка проникла внутрь штампа, ее выводят по нормали на его поверхность, закрепляя с помощью фиктивного упругого слоя по нормали к поверхности и оставляя свободной в касательной плоскости. Если точка находится на поверхности штампа, следует оценить условия отрыва ее от штампа и в случае необходимости освободить. Итерационный процесс заканчивается, если зона контакта установлена с точностью до конечного элемента. Уравнение штампа может изменяться от шага к шагу. Условия взаимодействия могут меняться из-за деформаций текучести, а также вследствие изменения внешних воздействий и температурного поля. Для каждого нового шага состояние зоны контакта заимствуется из предыдущего шага. [c.102]

Согласно предложенной в [48] - модели, пластическая зона в окрестности трещины длиной I (рис. 3.25, а) моделируется трещиной отрыва, на берегах которой действуют нормальные напряжения а . Эти напряжения отображают усредненное напряженно-деформиро-ванное состояние зоны пластической деформации у вершины трещины (рис. 3.25, б). Область действия нормальных напряжений совпадает с размером (длиной) пластической зоны I. Для упрочняющихся материалов уровень определяется по его диаграмме упруго-пластического растяжения (рис. 3.25, в). При этом истинная диаграмма растяжения по линии 1 заменяется модельной кривой 2. Эта кривая ограничивает ту же площадь упруго-пластического деформирования, что и истинная. Этим условием энергия разрушения реального материала и модельного твердого тела не изменяется. [c.109]

Разрушение от усталости при температурах пнже порога хладноломкости происходит очень быстро после появления трещины другими словами, в хрупком состоянии зоны II и И очень малы, хотя зона / мо к гг быть достаю ик) значительной, а a i иметь большое значение. [c.83]

Здесь П, характеризл ет жесткость напряженного состояния зоны сварного шва, определяется координатой х, (рис. 3.59). Как следует из приведенного соотношения (3.104), жесткость напряженного состояния мягкого шва в центральной его части существенно повышается с уменьшением относительной толщины шва к, с повышением неоднородности соединения изменением показателя двухосности нагружения в [c.194]

Алгоритм численного расчета зоны краевого эффекта реализован в виде программного модуля В END для ЭВМ ЕС на алгоритмическом языке Щ/1 С" ЕС. Входными параметрами модуля служат величины й., п, , Е, С , С1, hi, I = fTH, а также массивы gi, Ui, i =, являющиеся выходныгли параметрами модуля TENS, выходной массив модуля BEND содержит компоненты напряженно-деформированного состояния зон краевого 9 фекта всех слоев цилиндра. [c.20]

Численный метод расчета напряженного состояния зоны сопряжения многослойного цилиндра с монолитным кольцевым швом / Цвик Л. Б., Пим-штенн П. Г.— В кн. Многослойные сварные конструкции и трубы Материалы [c.390]

Критерий неустойчивости парамагн. состояния зонного магнетика (см. Стонера критерий ферромагнетизма) определяется не только величиной потенциала меж-алектронного взаимодействия, но и зависимостью. магн. восприимчивости X от электронного волнового вектора ц, Наир., если в силу к.-л. особенности топологии ферми-поверхности %(q) обладает резко выраженным максимумом при нек-ром значении q Q, то фазовый переход при Г - ОК из парамагн. состояния в состояние с С. п. в. может иметь место даже при слабом взаимодействии между электронами. Наличие конгруэнтных (совпадающих при трансляции на волновой вектор О) электронных и дырочных участков на поверхности Ферш (н е с т и и г) в веществах с металлич. проводимостью приводит к возможности триплетного электрон-дырочного спаривания с воэникиовениом С. п. в. [c.636]

Во внеш. электрич. поле на локализованный электрон действует сила, вызывающая постулат, движение электрона вместе с окружающей его областью изменённого параметра. Поэтому Ф. могут играть роль свободных носителей заряда. Обычно флуктуонные состояния отделены от состояний зонных электронов потенц. барьером, так что Ф. могут фигурировать в качестве носителей заряда одновременно с зонными электронами. Ф. не обладают обычным механизмом подвижности, т. к. эфф. длина пробега Ф. меньше их радиуса. Движение Ф. сопровождается диффузией атомов или спинов либо вязким течением в среде. "Поэтому подвижность Ф. нельзя рассчитать, решая кинетическое уравнение, а необходимо использовать подход, при к-ром вычисляется энергия, диссипирующая в среде при постулат, движении Ф. При значит, концентрациях носителей заряда может стать существенным взаимодействие Ф, друг с другом. Оно приводит к образованию флук-туонных комплексов, содержащих два (бифлуктуоны) и более электрона. [c.329]

Рис. 2.2. Изменение ЗЩ (Д ) вюртци-топодобного ОаИ как функция биакси-ального сжатия—растяжения (%) кристалла. Сплошная линия — ЗЩ между Г1 -состоянием зоны проводимости и верхней валентной зоной. Штриховая линия — ЗЩ между и следующей по энергии валентной зоной

Структурное состояние зон сварных соединений оценивается по результатам металлофафического исследования, которое включает макроанализ и, при необходимости, микроанализ. [c.401]

Циклическая дслговечность образцов (в процессе испытания доводились до разрушения) при постоянной плотности тока наводо-роживания снижалась от 1,4-1,6 до 2,6-2,7 раза, по отношению ресурса на воздухе, в зависимости от состояния зоны сплавления слоев. Влияние поверхностного концентратора напряжений в плакирующем слое на количество циклов до разрушения образца при на-водороживании значительно меньше, чем при испытании на воздухе. [c.54]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...