Износ металла

Очистные устройства рекомендуется устанавливать по возможности ближе к пневмодвигателям, так как при движении воздуха по трубопроводам происходит дальнейшая конденсация влаги и засорение воздуха продуктами коррозии и износа металла. Перед пневмодвигателями необходимо устанавливать специальные фильтры. [c.262]

Борьба с отложениями на внешних поверхностях нагрева в топочных камерах ведется путем поддержания такого режима горения топлива, при котором среда в топочной камере окислительная, процесс горения полный и отсутствует наброс (попадание) факела на стены. В газоходах необходимо при всех нагрузках выдерживать скорости газов, препятствующие отложению частиц, вынесенных из топочного устройства. Чрезмерное увеличение указанной скорости дымовых газов ведет не только к разрушению слоя отложений, но и износу металла. [c.162]

На рис. 13 представлена принципиальная схема изменения вида износа металлов и сплавов в зависимости от скорости относительного скольжения v (по Б. И. Костецкому [90]). [c.68]

Костецкий Б. И. Износ металлов. Машгиз, 1950. [c.105]

Высокотемпературной коррозии металлов посвящен ряд работ [10, 62, 63, 71, 105], в большинстве из которых рассматривается качественная сторона процесса и отсутствуют инженерные методы расчета. Исключение составляет монография В. И. Никитина, где дается графический метод расчета интенсивности коррозии металла [105]. Вместе с тем, актуальность решения указанных вопросов в настоящее время резко возрастает в связи с более широким использованием на тепловых электростанциях низкокачественных топлив со сложным составом минеральной части. Рассмотрению высокотемпературной коррозии и коррозионно-эрозионного износа металла во всей совокупности проблем и посвящена предлагаемая вниманию читателей настоящая монография. [c.4]

Основное выражение коррозионно-эрозионного износа металла получено из условия, что износ вызван высокотемпературной коррозией, ускоряющим фактором которой является периодическое разрушение оксидной пленки (в циклах очистки поверхностей нагрева, при растопках и остановах котла и т. д.). [c.7]

Формула (II) математически связывает основные параметры, влияющие на износ металла, а именно температуру металла, [c.7]

Первоначальная стадия коррозии имеет существенное значение при анализе коррозии (износа) металла, протекающей в условиях частых разрушений оксидных пленок. Такие ситуации, например, имеют место при износе труб поверхностей нагрева котла при их периодической очистке от золовых отложений, особенно когда периоды между циклами очистки меньше времени релаксации, так как интенсивность коррозии в первоначальной стадии практически всегда больше, чем в основной стадии. [c.93]

Коррозионно-эрозионный износ металла, являясь сложным физико-химическим процессом, зависит от многих параметров. Износ может происходить [c.188]

Рис. 5.1. Графическое изображение зависимости глубины износа металла от силы очистки

Коррозионно-эрозионный износ металла можно графически изобразить кривой, приведенной на рис. 5.1. На вертикальную ось нанесена глубина износа As, а на горизонтальную ось — обобщенная сила очистки Р, под воздействием которой с труб могут отделяться золовые отложения и произойти разрушения оксидной пленки. При паровой или воздушной обдувке силу Р, например, можно считать пропорциональной удельному силовому импульсу, при дробеочистке— энергии дроби, при водяной обмывке —возникающим в оксидной пленке термическим напряжениям либо градиенту температур, при виброочистке — импульсу инерционных сил и т. д. Можно также представить схему, когда на поверхность одновременно влияют силы различной природы. Представленный на рисунке график построен для известного момента времени [c.189]

По существу As равна глубине коррозии под влиянием стабильных золовых отложений. В гл. 4 показано, что влияние структуры золовых отложений на интенсивность коррозии можно учитывать при помощи коэффициента ф=Л5/А5о, (где As — глубина коррозии трубы под воздействием отложений данного типа Aso —то же, под влиянием плотных отложений), тогда износ металла при любом значении силы Р не может быть ниже фА . В дальнейшей для опорной точки при анализе коррозионно-эро-зионного износа труб поверхностей нагрева котла принята глубина коррозии в точке Z. [c.190]

ИЗНОС МЕТАЛЛА ПРИ ПОЛНОМ РАЗРУШЕНИИ ОКСИДНОЙ ПЛЕНКИ. ВЛИЯНИЕ ПЕРВОНАЧАЛЬНОЙ СТАДИИ КОРРОЗИИ [c.191]

Следовательно, увеличение износа металла из-за существования первоначальной стадии коррозии за один цикл очистки равно [c.192]

Коэффициент В учитывает влияние первоначальной стадии коррозии на износ металла и равен отношению глубины коррозии в течение периода между полными снятиями оксидной пленки с поверхности в первоначальной стадии коррозии к величине на основной стадии коррозии. [c.193]

ИЗНОС МЕТАЛЛА ПРИ ЧАСТИЧНОМ РАЗРУШЕНИИ ОКСИДНОЙ ПЛЕНКИ. ОСНОВНОЕ ВЫРАЖЕНИЕ ДЛЯ ГЛУБИНЫ [c.194]

Для характеристики действия сил, влияющих на оксидную пленку и на коррозионно-эрозионный износ металла, используем степень разрушения оксидной пленки [c.194]

По (5.10) и (5.12) глубина износа металла выражается каК [c.195]

Формула (5.14) является основным выражением расчета глубины коррозионно-эрозионного износа металла в условиях периодических нарушений, образующихся на его поверхности при высокотемпературной коррозии защитной оксидной пленки. [c.195]

С помощью основного выражения глубины износа металла [c.198]

Академик (с 1939 г.) лауреат Государственной премии СССР, специалист в области машиноведения и автомобильной техники. Один из организаторов и руководитель Научного автомоторного института (НАМИ) и Института машиноведения Академии наук СССР в 2939—1942 гг. вице-президент и с 1942 г. член Президиума АН СССР. -Автор работ по теории автомобиля, его устойчивости и расчету, по проблемам прочности деталей машин и по теории трения и износа металлов. [c.253]

I группа — узлы оборудования, работающие при 450 °С, для которых расчетными характеристиками являются предел текучести при рабочей температуре, число пусков и остановов, износ металла из-за коррозионных, эрозионных и кавитационных процессов [c.174]

II группа — элементы, работающие при температуре 450— 565 °С, для которых расчетными характеристиками являются длительная прочность и предел ползучести, износ металла из-за окалинообразования, изменения механических свойств за счет структурных и фазовых превращений [c.174]

Исследование поверхностей износа металлов и сплавов [c.13]

Рис. 1. Схема классификации основных износа металлов и сплавов

В США изучали трение и износ металлов при скорости скольжения 330 м/с. Для вращающегося диска использовали ружейную сталь, а для неподвижного стержня — черные и цветные металлы. При высоких частотах вращения зарегистрировано плавление поверхности с последующим отделением части расплавленного слоя. [c.19]

Особый вид коррозии при трении, так называемая фретинг-коррозия, возникает на сопряженных и сильно нагруженных поверхностях машин и механизмов, подверженных вибрации или колебательному перемещению (с очень малой амплитудой) относительно друг друга. Фретинг-коррозия связана с химическим сжислением поверхностного слоя металла. В тех случаях, когда образующиеся продукты коррозии обладают повышенной твердостью, последние еще больше усиливают абразивный износ металла. [c.115]

Абразивные частицы могут иметь различную форму и быть ориентированы относительно сопряженной поверхности самым различным образом. Сгюсобность абразивного зерна вдавливаться в поверхность зависит не только от соотношения их твердости, но и от геометрической формы зерна. Например, зерно с выпуклой поверхностью или острым ребром может быть вдавлено без повреждений в плоскую поверхность более твердого тела. Это объясняет наблюдающийся иногда износ металла абразивными частицами меньшей твердости. Иногда твердость окисных пленок бывает выше твердости самих металлов. [c.123]

На фиг. 8 показана экспериментально полученная [26] зависимость величины износа металла в мг от параметра шероховатости / а при изнашивании стальной цапфы с подшипником из свинцовистой бронзы при удельном давлении 400 кг1см и обильной смазке под давлением. Цапфы были обработаны суперфинишированием Ra от 0,04 до 0,1 мкм) и чистым шлифованием Ra от 0,008 до 1,0 мкм). Из графика видно, что минимальный износ подшипников получился при чистом шлифовании Ra от 0,3 до 0,5 мкм). Более чисто обработанная поверхность (суперфиниширование) и более грубая (грубое шлифование) дают больший износ, чем поверхность, обработанная чистым шлифованием. Следовательно, для данных условий изнашивания рационально применять поверхность, обработанную шлифованием. [c.12]

При периодическо м удалении золовых отложений с поверхностей нагрева в циклах очистки с полным или частичным разрушением оксидной пленки на металле (причины разрушений оксидной пленки могут быть и другие). После каждого цикла очистки, в зависимости от степени разрушения оксидной пленки, коррозионный износ в большей или меньшей степени ускоряется Усиление коррозионно-эрозионного износа металла при этом определяется периодом между отдельными циклами очистки, их количеством, а также изменениями диффузионного сопротивления оксидного слоя в циклах очистки. Очевидно, чем меньше период [c.188]

Рис. 5.2. Схема износа металла при полном снятии оксидной пленки в циклах очистки, в формуле 6Asi=(B—1)Дз "

Из (5.11) следует, что фактор ускорения износа металла v при полном циклическом снятии оксидной пленки зависит от количества циклов разрушения оксидной пленки т, показателя степени окисления металла на основной стадии коррозии, п и коэффициента, учитывающего первоначальную стадию коррозии на износ В. С увеличением показателя степени окисления металла глубины износа As и As" приближаются друг к другу и при кинетическом режиме окисления, когда л=1, v=0 и As =>As". Следовательно, одним из факторов, определяющих ускорение износа при циклнче- [c.193]

На рис. 5.4 представлена зависимость от количества циклов очистки поверхности нагрева от золовых отложений при различных значениях степени разрушения оксидной пленки и показателя степени окисления металла. График упрощенно составлен для В=1. Из представленных на этом рисунке кривых следует, что уменьшение ускоряющего действия очистки на коррозионно-эрозионный износ труб можно достигнуть сокращением количества циклов очистки либо снижением степени разрушения оксидной пленки, т. е. уменьшением силового воздействия очистки на поЁерхность нагрева. Из графика также следует, что относительное ускорение износа металла зависит от показателя степени окисления. [c.197]

Приведенная на рис. 5.22 зависимость глубины износа труб отражает закономерности коррозионно-эрозионного износа металла при заданной температуре наружной поверхности. трубы и частоте обмывки водой поверхности нахрева. Для обобщения представленных данных и возможности их пересчета на другие условия очистки и работы поверхности нагрева на том же рисунке изображена также зависимость степени разрушения оксидной пленки от расстояния оси движения обмывочного аппарата, рассчитанная на основе измеренных максимальных значений глубины износа. [c.228]

На основе изложенного можно сделать вывод о том, что при отсутствии износа металла или в случае, когда скорость износа невелика по сравнению со скоростью распространения трещин, растрескивание вследствие термической усталости должно локализироваться в тонком поверхностном слое трубы. Этому случаю в первом приближении соответствуют формулы (5.31) и (5.32), когда средняя глубина износа труб составляет примерно 20—2>Q% от максимальной глубины термоусталостных трещин. [c.249]

Влияние площади контакта на износ. Масштабный фактор, при прочих равных условиях, сущестйенно влияет на характер изнашивания и износ металлов. Для изучения влияния площади контакта на скорость изнашивания при ударе о закрепленный абразив, были испытаны образцы диаметром 8, 10, 12, 16 и 20 мм, изготовленные из стали СтЗ с последующей цементацией, закалкой и отпуском при температуре 180°С. [c.49]

При бурении песчаника инструментом из твердого сплава типа W —Со (8—12% Со) отмечены две стадии износа металла селективная потеря кобальта, а затем микроразрушение карбидов. На первой стадии абразивные частицы породы в основном соскаблива,-ли кобальт с поверхности инструмента, в результате чего образовывались мелкие выкрашивания с межзеренными фасетками. Эта стадия определяла общую скорость износа, так как удаление кобальта снижало прочность поверхностного слоя сплава. От выкрошенных участков развивались межзеренные трещины, что приводило к микроразрушению карбидов и микроотслоению поверхности инструмента. [c.10]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...