см Влияние скорости скольжения

На рис. 40 показана зависимость коэффициентов трения образцов, пропитанных маслом, от температуры (при удельном давлении 15 кГ/см и скорости скольжения 0,71 м)сек). Кривую, характеризующую влияние температуры на изменение динамического коэффициента трения, можно разделить на три участка на первом участке незначительное снижение fd—в интервале температур от 100 до 150° С, и на последнем незначительное падение/э в интервале 150—200° С. При испытании образцов без пропитки в тех же условиях величина fd возрастала с увеличением температуры (опыты проводились при Р = 15 кГ/см , [c.87]

Влияние скорости скольжения материала на коэффициент трения (при смазке водой) определялось при температуре 18— 20° С и удельном давлении 40 кГ/см . Полученные данные приведены в табл. 37. Эти данные показывают, что коэффициент трения уменьшается с увеличением скорости скольжения испытуемых образцов. [c.99]

Рис. 23. Влияние скорости скольжения и температуры на интенсивность изнашивания материалов 6КХ-1Б (а — в) и ФК-16л (г — е) при = 750 Дж/см , = 0,5 а, г —

Влияние скорости скольжения на интенсивность изнашивания неоднозначно. При более легком режиме (рис. 23, давление 0,5—1,5 МПа, П уд = = 750 Дж/см ) с увеличением скорости скольжения интенсивность изнашивания увеличивается с переходом через максимум. Максимум наиболее ярко проявляется при более высоких давлениях. При сравнительно тяжелом режиме трения (рис. 26, давление 2,00—4,00 МПа, уд— 2500 Дж/см ) интенсивность изнашивания возрастает в исследованном интервале скоростей пропорционально скорости в степени, большей единицы. [c.151]

Рис. 26. Влияние скорости скольжения и температуры на интенсивность изнашивания материалов 6КХ-1Б а—в) и ФК 16л и—е) прн И д = 2500 Дж/см т

Рис. 3.12. Влияние скорости скольжения и температуры на интенсивность изнашивания материалов 6КХ-1Б (а, 6, в) и ФК-16Л г, д, е) при = 750 Дж/см

Влияние скорости скольжения на интенсивность изнашивания неоднозначно. На более легком режиме (см. рис. 3.12, давление 0,5—1,5 МПа, Wa = 750 Дж/ м ) с увеличением скорости скольжения интенсивность изнашивания увеличивается с переходом через максимум. Максимум наиболее ярко проявляется при более высоких давлениях. При сравнительно тяжелом режиме трения (см. рис. 3.15, давление 2—4 МПа, И7д = 2500 Дж/см ) интенсивность изнашивания возрастает в исследованном интервале скоростей пропорционально скорости в степени, большей единицы. Во всех случаях интенсивность изнашивания материала ФК-16Л меньше, чем материала 6КХ-1Б, поскольку ФК-16Л является более теплостойким материалом. [c.234]

За рубежом тормозные шкивы всех механизмов подъемно-транспортных машин более часто изготавливают из ковкого с отбеленной коркой или перлитного чугуна с твердостью не ниже НВ 150. Качество чугунов оказывает влияние на значение коэффициента трения и износостойкость фрикционной пары. Сравнительные значения коэффициентов трения и величин износа некоторых фрикционных материалов, работающих в паре с различными чугунами при температуре около 120° С, давлении в пределах 1,5—7,5 кгс/см и скоростях скольжения от 4 до 15 м/с, полученные на стенде непрерывного трения, приведены на рис. 7.11. [c.343]

Результаты испытаний на машине И-47-К-54 показали, что влияние скорости скольжения обусловливается изменением температуры на поверхности трения. Смещение минимума зависимостей коэффициента трения от скорости о (рис. 98) с повышением давления в сторону меньших скоростей объясняется нагревом поверхности трения. Результаты тех же опытов, представленные в виде зависимости коэффициента трения от температуры (см. рис. 96, а), показывают, что минимум коэффициента трения для всех испытуемых нагрузок соответствует одному и тому же интервалу температур, что подтверждает правильность оценки фрикционных свойств пары трения в зависимости от температуры. [c.171]

Уменьшение остаточных деформаций из-за блокирующего влияния твердой сетки заметно сказывается и на величине наклепа пластичной основы сплавов. При изменении давления от 12 до 50 кг/см и скорости скольжения от 0,29 до 2,94 м/сек прирост микротвердости пластичной основы меньше у тех сплавов, где твердые составляющие расположены по границам зерен. [c.74]

Если же при изменении режима меняется механизм разрушения или превращения материала, то влияние режима будет характеризоваться сложной зависимостью, которая будет состоять из отдельных зон, отражающих свой характер процесса старения. Так, влияние скорости относительного скольжения трущихся поверхностей на скорость изнашивания выражается зависимостью, которая имеет три зоны (см. рис. 13). [c.112]

Рассмотрим методический подход к решению данной задачи, считая, что скорость изнашивания пропорциональна нагрузке и скорости относительного скольжения и определяется твердостью материала по зависимости, полученной проф. М. М. Хрущевым [см. формулу (11) гл. 5]. Кинематический и силовой расчеты данного механизма показали, что скорости скольжения в сопряжениях незначительно отличаются друг от друга, а основное влияние на соотношение скоростей изнашивания оказывают удельные давления и применяемые материалы. Исходные данные для расчета приведены в табл. 26. [c.375]

Для выявления влияния скорости нагружения были проведены испытания при постоянной скорости скольжения 0,4 м/с, но при разных скоростях нагружения (0,62 2,05 4,1 8 и 13,1 кгс/см в 1 мин). Опыты велись по методу повторных нагружений до стабилизации кривой изменения момента трения от давления. Конечные данные испытаний показаны на рис. 52. Цифрами последовательно обозначены кривые, относящиеся к разным скоростям нагружения, начиная с максимальной. По этому графику устанавливалось давление дц в местах перегиба кривых. [c.84]

Не всегда указанные особенности влияния скорости на внутреннее и внешнее трение при скольжении позволяют различить эти два случая. Например, при движении так называемого ползуна по плоскости (см. рис. 43) толщина зазора, образующегося при жидкостной смазке между ползуном и подстилающей поверхностью, сама зависит от скорости скольжения, возрастая вместе с ней. Поэтому сила трения будет возрастать не пропорционально скорости движения, а медленнее, так как сопротивление [c.187]

Рис. 21. Влияние давления и скорости скольжения на коэффициент трения материалов 6КХ-1Б (/) и ФК-16Л (2) при = 100 С, = 750 Дж/см , 0,5

Рис. 24. Влияние давления и скорости скольжения на коэффициент трения материалов 6КХ-1Б (7) и ФК-16Л (2) при д = ЮО С, = 2500 Дж/см , = 0,125 а — V =

Таблица 10.1. Влияние наполнения различных полимеров углеродным волокном на их коэффициент трения и скорость износа при скольжении по низкоуглеродистой стали (нагрузка 1,2 кг, скорость скольжения—54 см/с, чистота поверхности л = 0,14 мкм)

Поскольку скорость износа зависит не только от нагрузки, но и от скорости скольжения (см. (8.34)), на стационарную форму, описываемую соотношением (8.56), оказывает существенное влияние характер движения системы штампов. [c.435]

На основании проведенного анализа можно заключить, что несовершенная упругость поверхностного слоя и параметры шероховатости поверхности оказывают существенное влияние на распределение контактных и внутренних напряжений при относительном скольжении тел, при этом напряженное состояние меняется с изменением скорости скольжения. Распределение максимальных касательных напряжений для разных значений плотности контакта может быть использовано для расчета накопления поврежденности вблизи поверхности и характера усталостного разрушения при скольжении шероховатых тел (см. [8]). [c.288]

Дальнейшие исследования были направлены на установление влияния класса шероховатости обрабатываемой поверхности. Кривые 1 н 2 (рис. 42) характеризуют величину коэффициента трения пары сталь — полиамид П-68, В первом случае шероховатость поверхности соответствовала третьему классу, во втором — девятому. Пунктирной линией отмечен момент подачи олеиновой кислоты в полярно-неактивную смазку. Как и в предыдущих опытах, скорость скольжения была равна 1,13 см/с, а удельная нагрузка — 30 кгс/см . Не вызывает сомнений, что снижение коэффициента трения во втором случае после добав- ления в смазку олеиновой кислоты происходит вследствие образования граничного слоя адсорбированных молекул ВЖК. Повышение коэффициента трения в первом случае объясняется в соответствии с предложенной рабочей гипотезой образованием вязкого вещества типа высокополимера в зоне контакта трения. [c.85]

Рис. 72. График влияния скорости сколь- СКОЛЬЖеНИЯ (крИВаЯ 1 СКО-жеиия и нагрузки на коэффициент трения рость СКОЛЬЖеНИЯ 1,13 См/с,

На работоспособность пар трения, в которых одна из деталей изготовлена из полимера, большое влияние оказывает температура, развивающаяся в зоне трения. Результаты экспериментов показали, что наибольшая температура возникает у исследованных пар трения при работе со скоростью 6,39 см/с. Данные о величине температуры полимерного образца, полученные при различных удельных давлениях и скорости скольжения [c.136]

Одновременно с уменьшением амплитуды колебаний снижается влияние на нее массы ползуна и скорости его движения. При отсутствии разгрузки (г/о=0) увеличение массы ползуна с Шх до тг при движении его со скоростью Ус1 = 1 мм/мин вызывает возрастание амплитуды колебаний с 1,7 до 2,2 мкм. В то же время при ат, —уо — 3 мкм аналогичное изменение массы не приводит к увеличению амплитуды. При изменении скорости скольжения с 1 мм/мин на 23 мм/мин амплитуда колебаний возрастает при массе т1 = 0,305 кг сек /см с 1,7 до 21 мкм, а при массе 2=0,815 кг сек /см —с 2,12 до 32 мкм. Уменьшение сближения, например, до (аа—г/о) =2,5 мкм приводит к тому, что указанное изменение [c.246]

Первая серия опытов была посвящена исследованию структуры и свойств окисных пленок различных металлов, образующихся при изнашивании на воздухе, и влиянию этих пленок на интенсивность изнашивания. Опыты производились при сухом трении на испытательной машине трения КЕ-4 при скорости скольжения 0,3 м/сек и удельном давлении 7 кг/см . При таком режиме трения изнашивание испытывавшихся металлов сопровождалось образованием окисных пленок. [c.152]

В третьей серии опытов исследовались свойства вторичных структур, образующихся на поверхностях трения различных металлов при их изнашивании в атмосфере кислорода и аргона, а также влияние на интенсивность изнашивания окисных пленок, образующихся иа поверхностях трения при испытаниях в атмосфере кислорода. Опыты производились на испытательной машине трения КЕ-2 при скорости скольжения 6 м/сек и удельном давлении 7 кг/см . Результаты этой серии опытов приведены в табл. 2. [c.152]

Влияние упрочнения наклепом изучалось на образцах, изготовленных из технической меди, алюминия и латуни. Наклеп образцов создавался прокаткой до различных степеней обжатия. Малая скорость скольжения исключала возможность нагрева образцов в процессе испытания. Величина давления не превышала 7,2 кг/см . [c.232]

Влияние стойкости инструмента. Зависимость между V и Т устанавливают экспериментальным путем. Задавшись различными значениями V, определяют время Т, потребное для достижения заданного износа инструмента. Значения и и Т наносят на график Стойкость — скорость резания , построенный в простых или логарифмических координатах, и определяют искомую зависимость. Для быстрорежущих резцов зависимость между V и Т в зоне применяемых скоростей резания следующая с увеличением V уменьшается Г (рис. 56, а, кривая 7). Это объясняется тем, что при увеличении V увеличиваются работа резания и количество выделяемого тепла. Одновременно возрастает скорость скольжения на контактных площадках инструмента со стружкой и деталью и, следовательно, температура трения. В результате стойкость резца снижается. Для твердосплавного инструмента эта зависимость более сложная (см. кривую 2). В зоне малых скоростей резания стойкость мала. С увеличением V стойкость увеличивается, достигая максимального значения при скорости 2, затем она уменьшается. [c.83]

Графики весьма поучительны, так как наглядно демонстрируют влияние нескольких важных факторов на коэффициент полезного действия число заходов червяка (напрямую влияющие на угол подъема винтовой линии нарезки червяка - см. уравнение 4.2 и 4.3), передаточное число и скорость скольжения червяка. [c.112]

Конструктивные параметры шпиндельных подшипников. При скоростях скольжения до 10... 12 м/с параметры шпиндельных опор (см. рис. 8, б) 6=0,1 /, Ь2=0,2й и Ь— (0,7... 1)с1. При скорости до 20. .. 30 м/с целесообразно назначать Ь= (0,5. ..0,6) Л (что уменьшает влияние фрикционного движения масла), Ь = = (0,04. .. 0,05)и Ь2= (0,07. .. 0,1) . [c.153]

Качество чугунов оказывает влияние на значение коэффициента трения и износоустойчивости фрикционной пары. Сравнительные значения коэффициентов трения и величин износа некоторых фрикционных материалов, работающих в паре с различными чугунами при температуре около 120° С, давлении в пределах 1,5—7,5 кГ/см и скоростях скольжения от 4 до 15 м/сек, полученные на стенде непрерывного трения, приведены на фиг. 346. Зависимость коэффициента трения тех же фрикционных материалов от температуры при трении по хромоиикелевому чугуну и тех же условиях испытаний показаны на фиг. 347. Как видно из фиг. 346, а, наибольшее значение коэффициента трения получено при трении по ковкому чугуну. Коэффициенты трения фрикционных материалов зависят от качества материала металлического элемента трущейся пары. Значения коэффициента трения вальцованной ленты 6КВ-10 и материала 6КХ-1 по различным металлическим элементам при температуре поверхности трения около 200° С, давлении 2,5 кПсм -и скорости скольжения около 10 м/сек приведены в табл. 89. [c.573]

В капроновых подшипниках вследствие их малой теплопроводности значительно сказывается влияние скорости скольжения на температуру и грузоподъемность. Так, при уменьшении скорости скольжения с 1 до 0,4 л/с( к при работе без смазки удельное давление можно повысить на непродолжительное время с 2—5 до 20—25кГ/см . [c.159]

Влияние скорости скольжения на коэффициент трения. Коэффициент трения фторопласта существенно зависит от скорости скольжения. При скольл<епии не работавших ранее поверхностей с малой скоростью (менее 1,1 см/с) нагрева поверхностей трения не происходит и коэффициент трения имеет [c.93]

Особые требования предъявляются к материалам подшипников, работающим в условиях высоких температур. При воздействии высокой температуры материал подшипника должен быть износостойким, жаропрочным, коррозионно-стойким. Исследованиями изнашивания материалов при высоких температурах, проведенными Л. А. Чатыняном, установлено, что износостойкость чистых металлов (меди, хрома, железа, никеля, титана, кобальта), двойных сплавов (однофазных и двухфазных), конструкционных сталей (Р18, Р9, ШХ15 и др.) определяется способностью образовывать при температурах 500—700°С на поверхности трения окисную пленку, служащую твердой смазкой. Все испытанные стали значительно меньше изнашивались под действием высоких температур. При температурах до 300— 400 °С окисная пленка не образовывалась и стали изнашивались значительно быстрее. В работе [48] приводятся данные о положительном влиянии высокой температуры на износостойкость жаропрочной никелевой стали твердостью НВ 280—310. Износ и коэффициент трения исследованных никелевых сталей при давлении 3,5 кгс/см и скорости скольжения 6 м/с, характер изменения которых показан на рис. 80, заметно снижаются при повышении температуры до 500 °С. Это объясняется тем, что на поверхности трения образуется пленка окислов NiO и СггОз твердостью НВ 800, значительно более твердая, чем сталь. [c.159]

Такой метод определения КПД будет приближенным, если реакции в кинематических парах определены без учета влияния сил трения. Более точное решение получают, если реакции найдены методом последовательного приближения (см. гл. 21). Однако в каждой машине имеются дополнительные потери (сопротивленце окружающей среды — воздуха, смазочного материала идр.), не зависящие от реакций в кинематических парах. Кроме этого, коэффициент трения, который является функцией скорости скольжения или качения, давление, температура и сорта смазоч ного материала не точны. Поэтому расчетное значение КПД всегда будет приближенным. [c.328]

Влияние больших скоростей на процессы трения и изнашивания можно проследить по результатам испытаний нормализованных образцов в паре с нормализованными дисками, изготовленными из стали марки 45, и закаленных образцов в паре с закаленными дисками, изготовленными из стали марки У8 (фиг. 22). Испытания проводились на эталонных дисках диаметром 220—230 мм и образцах диаметром 11,3 мм, длиной 26 мм в диапазоне скоростей скольжения от 0,05 до 150 м1сек и при постоянной удельной нагрузке 25 кг см в условиях сухого трения. [c.41]

Влияние скорости движе ия слоя изучалось при изменении скорости от 0,4 до 120 см1сек. В области низких скоростей (Усл<20 см сек) увеличение скорости приводит к заметному росту коэффициента теплообмена. При дальнейшем возрастании ее темп роста коэффициента теплоо бмена замедляется и при увеличении Исл сверх так называемого иредельного значения [Л. 7] наблюдается резкое снижение Осд. Зависимость коэффициента теплообмена от скорости слоя, представленная на рис. 3, сохраняет аналогичный характер для различных каналов и размеров частиц. В работах Л. 1- 4] это не было выявлено, так как скорость не превышала 12 м1сек. Возрастание коэффициента теплообмена с увеличением скорости до V n= объясняется, по-видимому, уменьшением термического сопротивления пристенного пограничного слоя. увеличением скорости толщина разрыхленного пограничного слоя заметно снижается и преобладавшее ранее скольжение частиц вдоль стенки заменяется интенсивным вращением и перемешиванием, что приводит к интенсификации теплоотдачи. При этом средняя по сечению плотность укладки не изменяется, о чем свидетельствуют результаты опытов по определению объемного веса [c.644]

Отсюда можно сделать выводы 1) величина завихренности в значительной степени определяется скоростями скольжения u i,u по обе стороны разрыва (параметры а,,аз) 2) важным фактором формирования завихренности является скачкообразное изменение плотности жидкости (napaMeip т, = р,1 аур - р,) 3) градиент плотности р у), см. (2.41), не входит явно в зависимость (2.43), он оказывает влияние на главным образом через и и вязкие напряжения. [c.66]

Влияние смазочного материала на форму зазора при качении двух цилиндров см. в гл. 4. При малой толщине смазочного слоя трение зависит от свойств материала. Для анализа причин усталостных контактных повреждений представляет интерес картина изменения коэффициента трения в зависимости от скорости качения и удельной скорости скольжения, т. е. отношения ско-рости качения к скорости скольжения. Коснемся некоторых результатов исследования Г. К. Трубина относительно изменения коэффициента трения между прямыми зубьями по длине [c.243]

Целью третьей серии опытов было изучение влияния рабочей среды на изменение энергетического баланса при внешнем трении для следующих материалов АМцМ — АМцМ, Си — Си, Ре — Ре, сталь 45 — сталь 45 закаленная. Давление, скорость скольжения и путь трения были постоянными Р = 6 к Г/см , V — = 0,34 м/сек, 3 = 1000 м). Были выбраны два вида рабочих сред — поверхностно-активная (вазелиновое масло с добавкой 0,2% оле- [c.74]

Первоначально предполагалось исследовать влияние ВЖК ка величину коэффициента трения указанной пары и износ полимерного образца. Методика исследований была следующей. Образцы начинали работать в масляной ванне (масло индустриальное 12), затем, когда стабилизировался момент трения и температура, в масло добавляли около 3% олеиновой кислоты. Поскольку момент трения записывался непрерывно, имелась возможность зафиксировать все изменения в его величине и характере. Скорость скольжения во всех случаях оставалась равной 1,13 см с. При такой скорости вряд ли можно было ожидать тзозникновения гидродинамического эффекта. Величина коэффициента трения подтвердила такое предположение. Удельное давление во всех случаях оставалось равным 30 кгс/см . [c.83]

Рис. 47. Иллюстрация влияния термического эффекта на трение зависимость погонной силы трения (и пропорционального ей коэффициента трения) от скорости скольжения при маслах разной вязкости. Нагрузка Рпог = 1 5 кГ/см. Скорости качения

В качестве иллюстрации влияния вязкости масла на возможность обеспечения БИРТа рассмотрим кривую износа при истирании (рис. 67), полученную нами на четырехшариковой машине (шарики диаметром 12,7 мм из стали марки ШХ15 твердостью HR 64) при длительном испытании с постоянными осевой нагрузкой (20 кГ) и скоростью скольжения (56 см сек). [c.206]

Влияние химического состава и твердости металлов на смазочную способность масла изучалось при тренич шариков, изготовленных из стали ШХ6, нержавеющей стали ЭИ229, кремниймолибденовой стали и из бериллиевой бронзы Бр. Б2. Твердость шариков из бронзы составляла 344 кг/мм и стальных шариков — 657 кг/мм . Кроме того, применялись шарики из стали ШХ6 твердостью 344 и 832 кг/мм . Опыты проводились при комнатной температуре и скоростях скольжения 7,23 и 46 см/сек. [c.191]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...