Интенсивность средняя

Тип III, Переход J—>J. Для этого типа по правилам интенсивностей группе 7с-компонент центральные компоненты наименее интенсивны, каждой из групп о-компонент наиболее интенсивны средние компоненты [c.371]

Если средние напряжения Охт, Оут, т хут равны нулю (центр траектории совпадает с координатным началом), применяются кривые усталости при симметричном цикле. И наоборот, следуя другим авторам, рекомендуется принимать такую величину параметра среднего напряжения От, по которому построены заданные кривые усталости, чтобы они и траектория ( о) имели одинаковую интенсивность средних напряжений [c.404]

В теме Количественные характеристики надежности рассматриваются определения, выводятся аналитические зависимости, указываются достоинства и недостатки основных количественных характеристик надежности вероятность безотказной работы, частота, опасность и интенсивность (средняя частота) отказов, среднее время безотказной работы и наработки на отказ, коэффициент готовности. Также приводится ряд коэффициентов надежности, наиболее часто используемых в практике. [c.287]

В данном случае эти величины могут рассматриваться, как среднее значение и амплитуда интенсивности напряжений или как интенсивность средних значений и интенсивность амплитуд напряжений. В общем случае непропорционального нагружения амплитуда интенсивности напряжений и интенсивность амплитуд, в равной мере как и средняя величина интенсивности, и интенсивность средних значений напряжений, не совпадают. Подстановка выражения Oj (0) в (4.14) дает [c.136]

Значительно шире описано в литературе влияние типа входного устройства на интенсивность среднего теплообмена на начальном участке трубы. [c.80]

С помощью выражения (20) можно оценить распределение касатель. ноге напряжения, а затем и интенсивность средней турбулентной энергии. [c.384]

Сопоставление уравнений (3) и (4) показывает их идентичность, что говорит о почти одинаковом влиянии на интенсивность средних квадратичных скоростей среды над поверхностью испарения. Однако незначительные различия в постоянной обоих уравнений, по-видимому, вызваны условиями опыта. [c.166]

При наличии в пламени двух насыщенных спектральных линий известных длин волн измерение отношения интенсивностей средней части этих линий дает возможность определить температуру пламени по цветовому методу. [c.369]

Основываясь на уравнениях Максвелла (2.6) — (2.9) для средних полей в веществе, можно показать, что плотность потока энергии и в этом случае характеризуется вектором Пойнтинга (1.50), хотя выражение для закона сохранения энергии электромагнитного поля в среде имеет иной вид, чем выражение (1.49) или (1.51) для вакуума. Для волны с определенным направлением вектора к (т. е. при параллельных к и к") вектор Пойнтинга направлен вдоль к. Интенсивность (среднее по времени значение плотности потока энергии) пропорциональна квадрату амплитуды напряженности поля, и в поглощающей среде, характеризуемой комплексным показателем преломления п + Ы, убывает вдоль направления волны по закону [c.81]

Как следует из рис. 5.2.2, на котором изображены изолинии функции тока, построенные по формулам (5.2.12), (5.2.13), среднее течение имеет более высокую интенсивность в более вязкой жидкости. Заметная разница между интенсивностями средних течений в средах связана, как это видно из (5.2.12)-(5.2.13), с достаточно большим вкладом механизма Шлихтинга в общую генерацию среднего течения. [c.203]

Зависимость интенсивности среднего течения от частоты вибраций имеет немонотонный характер она резко нарастает вблизи резонансных частот. [c.213]

Условие перехода материала порошка в областях межчастичных контактов в состояние пластического деформирования определим на основе критерия пластичности Мизеса. Интенсивность средних локальных напряжений в области А-го контакта равна [c.190]

Знак равенства в (59) справедлив тогда и только тогда, когда = Jvv, т. е. когда интенсивности (средние по времени) х- и -компонент электрического вектора одинаковы. Ниже мы покажем, что всегда существует пара направлений, лля которых это справедливо. [c.509]

В определенных условиях для градуировки можно использовать эффект второго порядка, называемый радиационным давлением. Радиационное давление — это небольшое статическое давление, присутствующее в любой акустической волне. Радиационное. давление рт в плоской бегущей волне с интенсивностью /, средней плотностью энергии В, среднеквадратичным значе- [c.80]

Результаты наблюдений, характеризуемые осреднением на коротких интервалах времени, такие как наивысшие скорости порывов ветра или максимальные скорости ветра (в милях в час), в ряде случаев могут оказывать более сильное влияние, чем влияние обычной локальной турбулентности, и таким образом до некоторой степени искажать картину интенсивности средних ветров. Поэтому в принципе желательно, чтобы исходные данные, используемые для описания ветрового режима, были осреднены на относительно длинных интервалах времени, скажем, около 5 мин. [c.67]

Интенсивность средних напряжений о, в сечении шва ОА равна [c.264]

В случае высоких частот, со> 1, и относительно малых амплитуд вибраций структура осредненного течения и его интенсивность, как и порог устойчивости, определяются безразмерным вибрационным параметром Яе = ф а О./у. Интенсивность среднего течения (максимальная скорость струи 1>, = ш/у, направленной из угла полости) монотонно повышается с увеличением параметра Ке (фиг. 4). [c.28]

С точки зрения молекулярно-кинетических представлений температура есть мера интенсивности теплового движения молекул. Ее численное значение связано с величиной средней кинетической энергии молекул вещества [c.8]

Из формулы (10.14) видно, что интенсивность теплоотдачи убывает по мере стенания конденсата из-за возрастания толщины его пленки. Среднее значение коэффициента теплоотдачи от поверхности высотой Н [c.88]

Описанные выше качественные результаты, по-ви-димому, справедливы для высококонцентрированных дисперсных систем. Однако использование уравнения переноса излучения для таких систем по аналогии с гомогенными и разбавленными дисперсными системами обусловлено возможностью применения понятия однородного объема, характеризуемого некоторыми оптическими параметрами [46, 162]. Малый объем можно считать элементарным, если количество поглощенного и рассеянного излучения пропорционально его величине [162]. Интенсивность внешнего излучения должна оставаться приближенно постоянной в пределах этого объема, а количество содержащихся в нем частиц должно быть достаточным для статистически достоверного описания его характеристик средними величинами [162]. [c.145]

Таким образом, оценка доли времени пребывания пузырей у визира прибора и соответствующего среднего расстояния между частицами пригодна для большого числа аппаратов с псевдоожиженным слоем в условиях интенсивного кипения,. Как видно из рис. 4,11, независимо от степени черноты частиц величина бел при мало отличается от предельного значения [c.172]

Очевидно, что полученные критериальные зависимости (4-31) —(4-34) справедливы для всех подобных процессов осредненного течения газовзвеси и что их конкретный, расчетный вид можно определить лишь на основе экспериментов. Заметим также, что уравнение (4-31) позволяет оценить потерю давления в потоках газовзвеси, а уравнения (4-32) — (4-34)—структуру дисперсной проточной системы. При отсутствии дискретного компонента (р—>-0, da—>-0) критериальные уравнения приобретают обычное для однородных сред выражение, а функции (4-33) и (4-34), естественно, вырождаются в нуль. При исследовании турбулентных течений (см. гл. 3) необходимо дополнительно оценивать степень или интенсивность турбулентности, определяемую как отношение среднеквадратичного отклонения скорости к средней скорости или как число Кармана (Ка) [c.122]

Наряду с исследованием средней интенсивности процесса ( 6-9) проводилось изучение и локальной теплоотдачи ( 7-1). Во всех случаях использовалась известная методика стационарного теплового режима, но не всегда предусматривалась предварительная гидравлическая стабилизация движения твердых частиц и жидкости и, пожалуй, нигде не учитывалось нарушение такой стабилизации при переходе дисперсного потока из изотермического участка в неизотермический, теплообменный участок. Таким образом, влияние условий входа в должной мере не оценивалось, что является одной из причин определенной несогласованности различных данных. Средний коэффициент теплоотдачи определялся как непосредственно путем замеров температуры стенки [Л. 215, 229, 309, 350], так и косвенно через коэффициент теплопередачи дисперсного потока н охлаждающей (греющей) жидкости через стенку [Л. 18, 38, 137, 352, 361, 358]. Как правило. Dh/Dbh>0,5 и [c.210]

В опытах по теплообмену была использована стационарная методика. Обнаружено резкое отличие интенсивности локального теплообмена шара в некоторых его зонах от среднего по поверхности, а также ухудшение теплоотдачи по сравнению с чистым воздухом (особенно при х<10). Согласно рис. 7-12 характер изменения ло- [c.243]

С (нагрев слоя в бункере прямым пропуском тока), относительной длине канала L/D = 31 125, D=16 мм и сл/ ст = 3,8- -16. Скорость частиц достигала 3,5 м сек. Наибольшие значения коэффициента теплоотдачи составили величину порядка 300—400 вт/М -град. Было обнаружено изменение теплообмена по высоте канала — вначале увеличение (тем большее, чем меньше средняя для всего канала истинная концентрация), а затем либо неизменность, либо некоторое падение интенсивности теплоотдачи. Подобное явление не наблюдается ни для флюидных потоков, ни для плотного слоя, и его следует объяснить неравенством истинных концентраций по высоте канала, разгоном частиц в начале и определенной стабилизацией их движения в конце канала. [c.265]

К положительным особенностям аппаратов с дисперсным теплоносителем следует отнести дешевизну, а также простоту производства как твердого компонента, так и всего теплообменника в целом высокую (по сравнению с газовыми теплообменниками) интенсивность теплообмена и компактность возможность ликвидации затрат металла на изготовление поверхности нагрева достижимость высоких температур непрерывность действия даже при смене поверхности нагрева (насадки) и пр. Наряду с этим следует отметить, что теплообменники с промежуточным дисперсным теплоносителем нуждаются в системе транспорта насадки, отсутствующей в обычных теплообменниках. Это, а также снижение среднего температурного напора, дополнительные требования к материалу насадки (термостойкость, износостойкость и др.), борьба с перетечками одной среды в другую и прочие факторы следует учесть при итоговой оценке эффективности теплообменника. [c.367]

Неравномерность излучения факела в значительной степени связана с особенностями конструкции топки. В качестве примера остановимся на котле ТГМ-94, имеющем самую крупную среди отечественных газомазутных котлов однокамерную топку сечением 16X6 и высотой 16 ж с фронтовым расположением горелок. Радиационные панели пароперегревателя занимают фронтовую стенку и потолок. Плоская форма топки приводит к тому, что объемы газов, прилегающих к боковым экранам, охлаждаются значительно интенсивнее средних объемов. В результате последовательно включенные настенные и потолочные панели пароперегревателя, раз-32 [c.32]

При проведенных опытах длины применяемой трубы (75 диаметров) оказалось недостаточно для достижения перехода от ламинарного течения к турбулентному по числу Рейнольдса интенсивность средней теплоотдачи имеет три зоны. При длине трубы свыше 40 диаметров в диапазоне чисел Рейнольдса свыше 1 10 критериальное уравнение для теплоотдачи имеет вид Nu=0,018Re° ° в переходной зоне показатель степени при числе Рейнольдса изменяется при увеличении длины трубы не монотонно вначале растет (до 1,25), а затем начинает уменьшаться (до 0,90). [c.375]

Отметим, что вычитание половины первой строчки при преобразовании системы уравнений (7.2.11) соответствует вычитанию интенсивности среднего уровня интерферограммы 1(0)12 при получении коэффициентов ряда Фурье по интенсивностям интерферограммы в отсчетных точках (7.2.7). Вследствие того что матрица Адамара является ортогональной, в адамар-спектроскопии реализуется выигрыш мультиплексности. Очевидно, что светосила адамар-спектрометра такая же, как у соответствующего щелевого дисперсионного спектрометра. [c.456]

Вибрации высокой частоты. При вращательных колебаниях полости возбуждается интенсивное движение жидкости, структура которого зависит от безразмерной частоты со = i2йi A, если со < 5000, и оказывается автомодельной по частоте для со > 5000. Генерируемое слоями Стокса течение захватывает весь объем полости. При сравнительно слабых вибрациях течение оказывается двумерным (фиг. 2) и состоит из восьми симметричных вихрей, вращающихся согласованно друг с другом. Потоки жидкости направлены вдоль диагоналей из углов полости к центру. Интенсивность среднего движения пропорциональна частоте и квадрату амплитуды вибраций. [c.27]

Молекулы газа движутся беспорядочно. Когда газ при отводе теплоты и соответствующем уменьщении энтропии конденсируется в жидкость, молекулы занимают более определенное положение (некоторое время молекула жидкости колеблется около какого-то положения равновесия, затем положение равновесия смещается и т. д., т. е. происходят одновременно медленные перемещения молекул и их колебания внутри малых объемов). При дальнейшем понижении температуры жидкости энтропия уменьшается, а тепловое движение молекул становится все мепее интенсивным. Наконец, жидкость затвердевает, что связано с дальнейшим уменьшением энтропии, неупорядоченность становится enie меньше (молекулы только колеблются около средних равновесных положений). [c.28]

Декеном с сотрудниками [39] была проведена экспериментальная работа по определению среднего коэффициента теплоотдачи в сечении при N 20 методом, основанным на аналогии тепло- и массообмена при испарении нафталиновых шаров диаметром 30 мм. Нафталиновые шары закладывались в слой керамических шаров в трубе диаметром 600 мм (объемная пористость т = 0,40). Расположение шаров в слое было различным в разных сериях опытов, часть опытов была проведена для определения интенсивности массообмена в пристеночном слое при Re = 3-10 . Эксперименты показали, что испарение шаров у стенки происходит на 7% быстрее, чем шаров, расположенных в центре слоя. [c.88]

Если частицы, образующие дисперсную систему, неподвижны, характеризуются низкой теплопроводностью, а процессы переноса интенсивны, температурное ноле может оказаться сильно изменяющимся в пределах элементарного слоя. При этом частицы нельзя характеризовать одной, постоянной по всей поверхности, средней температурой. Более точным приближением будет в этом случае следующая схема поверхности частиц а, i,. с, d имеют одну среднюю температуру, поверхности а, i, с, d —другую. При таком задании температуры частиц, учитывающем их неизотермич-ность, излучательная способность элементарного слоя должна зависеть также от градиента температуры в его пределах и может быть определена лишь по формулам (4.26) — (4.28). [c.157]

Данные [Л. 376] указывают на весьма высокие значения коэффициентов теплоотдачи (для азотно-графитовой суспензии Оп = = 8 500 вт1м -град, а для гелий-графитовой суспензии On = = 1 700 вт1м град). Отмечается восьмикратное увеличение интенсивности теплоотдачи по сравнению с чистым газом, а количества передаваемого тепла — в 18 раз. Дальнейшее развитие исследований теплоотдачи газовых суспензий нашло отражение в [Л, 224, 225, 362]. В [Л. 362] средние коэффициенты теплообмена не цолучены, для конца обогреваемого участка (L/ ) = 40) [c.222]

Отсюда видно, что интенсивность теплоотдачи примерно на 30% ниже, чем в неподвижном слое, но значительно выше, чем в противоточно продуваемом слое. Такой результат объясним достаточно равномерным движением слоя и лучшим газораспределением. Для изучения газораспределения в слое были установлены термисторы марки ММТ-1. Согласно рис. 10-3 наибольшее количество воздуха проходит в пристенной области, что соответствует амакс- По мере удаления от стенок к центру плотность частиц увеличивается и достигает максимума в центре. Следствием этого является обратная картина распределения воздуха в ядре слоя. Из рис. 10-3 следует, что фактор движения слоя практически не оказывал влияния на распределение газа в слое. Величим неравномерности, определяемая отношением Омакс/а, сравнительно мала и в среднем равна 1,2. Этот важный результат оказался практически неизменным при увеличении Кесл от 70 до 650. [c.326]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...