Влияние конечности деформаций

ВЛИЯНИЕ КОНЕЧНОСТИ ДЕФОРМАЦИЙ. [c.101]

Влияние конечности деформаций [c.101]

ВЛИЯНИЕ КОНЕЧНОСТИ ДЕФОРМАЦИЯ 105 [c.105]

ВЛИЯНИЕ КОНЕЧНОСТИ ДЕФОРМАЦИЙ [c.107]

В гл. II отмечалось, что кристаллографическое направление сдвига при растяжении монокристаллов поворачивается по мере увеличения степени деформации в направлении к оси растяжения до совпадения с ней (при больших степенях деформации), а при сжатии — до совпадения с плоскостью, нормальной к направлению сжатия. Существенно, что после того, как определяется конечная устойчивая ориентация, она не изменяется под влиянием дальнейшей деформации. [c.277]

Таким образом, деформации срединной поверхности с учетом влияния конечных прогибов пластины выражаются [c.122]

В. В. Новожилов обратил внимание на несовершенство терминологии теории деформации среды, согласно которой линейная теория называется теорией малых деформаций, а нелинейная — теорией конечных деформаций. На самом деле картина выглядит следующим образом. И в линейной и в нелинейной теориях, деформации конечные й обычно одного порядка в обеих теориях.. Разница состоит лишь в том, что в линейной теории пренебрегают влиянием поворотов на относительные линейные деформации и на сдвиги, а нелинейная теория учитывает это влияние. [c.492]

Наряду с влиянием конечной температуры обжига большое значение имеет также и скорость подъема температуры в анодах чем выше скорость подъема температуры, тем больше температурный перепад в объеме заготовки, тем неравномерней усадка, выше внутренние напряжения, которые при низких температурах могут вызвать пластические деформации, а при высоких — растрескивание. [c.67]

Экспериментальные исследования после 1945 г. касались влияния термомеханической истории нагружения на последующую конечную деформацию. Возник серьезный вопрос, могут ли быть записаны определяющие уравнения для пластичности поликристаллов в терминах одновременно измеренных значений напряжения, конечной деформации, температуры и скорости деформации. Экспериментальные данные наводили на мысль о том, что даже применительно к кристаллическим телам для любой формулировки определяющих уравнений может быть необходима полная история изменений этих величин ко времени измерения их значений. [c.157]

Лишь небольшое количество опытов на растяжение поликристаллических металлов, которые обсуждает Понселе в своем обзоре экспериментов по пластичности, было проведено до 1841 г. для образцов металлических элементов с плохо изученными свойствами и предварительной историей. На протяжении последующих лет практики-металлурги достигли успеха в создании точных технологий для большого ассортимента продукции — химических соединений металлов, которые позволяли получить не только стабильный модуль при малых деформациях в условиях различных предписанных, технологически важных нагружений, а не только при осевой деформации, но и необычно высокие значения предела упругости по сравнению с металлическими элементами. Вопрос о том, какое возможное влияние имели предварительные термическая и механическая истории, которые были частью этих технологий, а также какое влияние оказывал химический состав на вид функции отклика при конечной деформации в пластической области за пределом текучести, не был предметом практического интереса, когда разрабатывались эти технологии. [c.160]

Недавно автор настоящей работы [7] рассматривал вопрос о влиянии неоднородного поля начальных напряжений на фазовые скорости распространения сдвиговых волн, направляемых круглым цилиндрическим отверстием. Так как в статье [7] был приведен обзор ранее опубликованных работ по распространению упругих волн в теле с начальными деформациями, то здесь мы такой обзор приводить не будем. Цель настоящей работы заключается в том, чтобы прояснить вопрос о влиянии неоднородного поля конечных деформаций на распространение волн осевого сдвига в радиальном направлении. [c.117]

Сравнение теоретического динамического критерия текучести (2.36) с физическим соотношением (2.70) показывает, что феноменологический критерий текучести можно рассматривать как распространение физически обоснованного соотношения (2.70) на случай поликристаллов, находящихся в сложном напряженном состоянии при конечных деформациях. При таком обобщении предполагается, что влияние скорости деформации и температуры на предел текучести описывается нелинейной функцией 6(f). [c.113]

Отсутствие же представления о влиянии второго фактора на ожидаемую точность расчета приводило многих исследователей к неполноценным или даже порочным результатам анализа (использование уравнения пластичности в упрощенной, не соответствующей условию задачи форме, условное рассмотрение трехмерной задачи как плоской, использование основных зависимостей теории малых пластических деформаций в случае значительной деформации, попытка установить непосредственную связь напряжений с деформациями при немонотонном процессе конечной деформации и пр.). [c.23]

Разрушение при ползучести. В. И. Розенблюм (1957) получил решение задачи об определении времени до разрушения диска постоянной толщины с отверстием. В основу положены уравнения установившейся ползучести, распространенные на случай конечных деформаций, таким образом, рассмотрена схема вязкого разрушения. Л. М. Качанов (1960) рассмотрел на основе своей теории некоторые задачи о времени разрушения стержневых систем, сформулировал общую постановку задачи о движении фронта разрушения и определил время разрушения скручиваемого вала. Ю. Н. Работнов (1963) решил задачу о разрушении диска с отверстием по схеме хрупкого разрушения. При этом учитывалось влияние накопления поврежденности на скорость ползучести и, следовательно, на распределение напряжений. Позже Ю. Н. Работнов (1968) рассмотрел вопрос о влиянии концентрации напряжений на длительную прочность. При этом считалось, что распределение напряжений мало отличается от распределения напряжений в жестко-пластическом теле, но переменная величина степени поврежденности со фигурирует в условии пластичности, которое становится подобным условию равновесия неоднородной сыпучей среды. [c.149]

Нетрудно определить влияние малых деформаций сферических поверхностей на положение фокусов бесконечно тонких сагиттальных и меридиональных пучков. Для этого можно использовать формулы Аббе, дифференцируя их по величинам t, f и г, дифференциал dr должен быть заменен конечным изменением величины г, т. е. разностью Гт — г для меридионального пучка и разностью — г для сагиттального пучка. [c.539]

Так же просто поддается рассмотрению другой предельный случай, когда жесткость связи С очень велика по сравнению с жесткостью стержня. Тогда конец стержня В должен двигаться так же, как и конец рычага А (деформацией очень жесткой связи можно пренебречь). Следовательно, в этом случае можно считать заданным движение конца стержня В, как мы это делали в 154. Конечно, это допущение справедливо лишь при условии, что не только связь С достаточно жесткая, но и что весь механизм достаточно жесткий, так что характер движения конца рычага А не изменяется под влиянием того, что конец рычага А жестко связан с концом стержня В. [c.689]

Для нормального соотношения между протонами и нейтронами в ядре этому значению величины Z /Л соответствует Z 110. При меньших значениях параметра Z IA деление возможно, лишь начиная.с некоторой энергии возбуждения, которая необходима для того, чтобы нейтрализовать влияние поверхностной энергии. Необходимая энергия возбуждения растет с уменьшением Z M, т. е. при переходе к менее тяжелым ядрам. Конечно, все это лишь средние цифры, от которых возможны небольшие индивидуальные отклонения. В частности, необходимо ввести поправку на деформацию ядра в основном состоянии. [c.539]

Конечно, поверхностное натяжение не оказывает никакого влияния на пластичность металла при деформации крупных образцов. Замечено, что начиная с некоторого критического объема характеристики пластичности и сопротивление деформации остаются неизменными при увеличении объема. [c.529]

Под второстепенными напряжениями и деформациями понимаются те, которые по сравнению с остальными, относимыми к группе основных, настолько малы, что можно пренебречь влиянием таких второстепенных напряжений и деформаций в направлении основных напряжений. Это, конечно, не означает, что второстепенные напряжения и деформации вообще из расчета выпадают исключается лишь взаимное влияние одних на другие. Иначе говоря, принимается гипотеза о связи основных напряжений только с основными деформациями. Примером могут служить методы расчета на изгиб балок и пластинок, когда при вычислении деформации продольных волокон, параллельных нейтральному слою, не принимается во внимание роль нормальных напряжений, перпендикулярных к оси балки или перпендикулярных к срединной плоскости пластинки впрочем, это не [c.131]

Случай нелинейной связи напряженки с дсформациял л в ка-правленно армированных композитах нуждается в дальнейшем исследовании. Отклонения от линейности могут возникать за счет различных механизмов, среди которых отметим влияние конечности деформаций, нелинейность упругого поведения материала, пластичность, трещиноватость и реономные эффекты. Некоторые теоретические работы этого плана посвящены распространению ударных волн и развитию соотношений Гюгонио см., например, работы [73] и [74]. Библиографию аналитических и экспериментальных исследований проблемы нелинейности можно найти в обзорных статьях Пека [53, 54]. [c.388]

Принцип затухающей памяти можно сформулировать следующим образом влияние прошлых деформаций на текущее напряжение слабее для более отдаленного прошлого, чем для недавнего. Этот принцип необходим для того, чтобы построить теорию, которая могла бы, хотя бы принципиально, подвергнуться экспериментальной проверке. Действительно, полная история деформирования (вллоть до S оо) для любого конкретного материала никогда не может быть известной. Принцип затухающей памяти позволяет рассматривать эксперимент конечной длительности, по окончании которого можно считать, что любая деформация, имевшая место до начала эксперимента, оказывает пренебрежимо малое влияние на текущее напряжение. Такой эксперимент можно использовать для проверки выводов теории. [c.132]

Следует указать, что измеряемый на переменном токе полный импеданс электрода наряду с емкостью двойного слоя содержит импеданс, отражающий конечную скорость процессов диффузии, адсорбции и электрохимической реакции. Поэтому, строг говоря, для определения численных характеристик адсорбируемости ингибиторов требуется обрабатывать данные измеренного импеданса, например методом Эршлера—Рэндлса или методом комплексной плоскости. Но в данном случае нужно было определить относительное влияние степеней деформации на изменение адсорбируемости ингибитора, качественно отражаемое изменением измеряемой дифференциальной емкости электрода. [c.157]

В этих работах принимали, что радиальный натяг в соединении (разность фактических радиусов вала и втулки) компенсируется лишь деформацией сплошного вала бесконечной длины. Влиянием упругой деформации втулки пренебрегали (абсолютио жесткая втулка) из-за отсутствия приемлемого решения для осесимметричной втулки конечной длины, нагруженной неравномерным внутренним давлением. Полученные результаты показали характер распределения контактных давлений в соединении, а также влияние на распределение давлений сил трения. [c.82]

Условия деформации сильно влияют на характер деформирующейся структуры, текстуры и сохранения монокристалльно-го строения, при этом степень влияния зависит от ориентации монокристалла. При холодной прокатке тонких монокристаллов молибдена 20 различных ориентаций с очень малыми обжатиями за проход (около 0,001 мм) сохранилась их исходная ориентация (степень конечной деформации составляла 85%), что не характерно для обычной прокатки с обжатиями около 0,1 мм за проход [87]. Прокатка монокристаллов ориентации 001 <110> с разовой деформацией от 3 до 50% не влияет на монокристалльное строение деформированного материала [136], однако реверсивность направления деформации при прокатке кристаллов этой же ориентации вызывает образование сложной текстуры деформации 001 <110> + 112 <110> [126], которая свойственна лишь для поликристаллического молибдена [6, 126, 139]. Если у монокристаллов молибдена ориентации 110 <001 > после прокатки по одному режиму с конечным обжатием 70% сохраняется структура 110 <001>, ко- [c.95]

При нагреве в участках околошовной зоны и кристаллизую-щехюся шва возникают упругопластические деформации и напряжения сжатия. В дальнейшем при охлаждении их знак меняется и происходит монотонное возрастание деформации и напряжений растяжения. Как показано Н. Н. Прохоровым, в условиях наплавки на кромку пластины стали Х18Н10Т к моменту полного охлаждения величина остаточной продольной деформации достигает 1,6%. Если наплавка производится на малоуглеродистую сталь Ст.З или закаливающуюся при сварке сталь марки 25ХН4, то на величину конечных деформаций оказывают заметное влияние также объемные изменения при у —> -превращении и образовании мартенсита. [c.37]

Однако предполагается, что относительные перемещения до- jaT04H0 малй, чтобы можно было пренебречь влиянием изменения геометрии, обусловленным ими, тг е. изменением формы тела и геометрическими соотношениями между нагрузками. Как говорилось в 1.4, в теориях балок,-пластин и оболочек, вероятно, важны только те изменения геометрии, которые обусловлены изгибом в слабом поперечном направлении,,и те, по-видимому, важны толькд для длинных балок и тонких пластин и ебодочек, для которых соответствующая аппроксимация Бернулли является настолько великолепной аппроксимацией, что более точньш методы теории упругости не требуются. Такие конечные деформации приводят к нелинейным уравнениям и рассматриваются в 2.6, и 5.1 и более полно — в главах 6 и 7. [c.110]

Как и в случае балок и пластин, можно сказать, что линейные теории, в которых не учитываются нелинейные мембранные деформации, применимы при Wma /h < 0,2. Для прогибов до WraiJh = 10 обычно бывает достаточно использовать только квадраты углов наклонов, т. е> ди>/да) и idw/d ) , в выражениях для мембранных деформаций в классических теориях. Для случая еще больших прогибов следует использовать полные выражения (6.18) они не включают в себя никакие нелинейные эффекты, обусловленные изгибными деформациями, но такие эффекты, по-видимому, вряд ли когда-либо требуется учитывать при практическом использовании классических теорий. Нелинейные, неклассические теории, т. е. теории, в которых рассматриваются влияния как конечных деформаций, так и поперечных деформаций могли бы понадобиться только в таких задачах, как большие прогибы толстостенных оболочек. Такие прогибы могут происходить в упругой области только при резиноподобном материале, для которого, по-видимому, будут веприменимы простые линейные соотношения между деформациями и напряжениями подобные случаи не входят в круг вопросов, рассматриваемых ц этой книге. [c.561]

Экспериментатор, который исследует реакцию нагружения при конечной деформации, должен выбирать достаточно простые тела и первоначальные температурные истории, как это было в описанном эксперименте Тэйлора и Квинни, проиллюстрированном рис. 4.91, чтобы избежать эффектов какого-либо влияния предшествовавшей истории нагружения. [c.159]

Хотя влияние Людвика было значительным в установлении мнений, потребовалось почти два десятилетия, пока не взялись изучать серьезно пластическую деформацию как функцию скорости деформации. Это сделали Зибель и Помп в 1927 г. (Siebel and Pomp [1928, 1]). В промежутке, однако, проявлялся большой интерес к повышению предела упругости со скоростью деформации, наблюдавшемуся в некоторых металлах. Конечно, это был скорее феномен, связанный со скоростью инфинитезимальной упругой деформации, а не с вязкопластичностью конечных деформаций. Множество дис- [c.188]

Опыты заключались в нагружении образцов при растяжении до определенной конечной деформации при одной температуре, в разгрузке до нулевого напряжения, изменении температуры окружающей среды, с повышением или понижением ее до нового уровня, а затем повторном нагружении образца до большой конечной деформации. Ожидалось, что сравнение функций отклика для второго значения температуры окружающей среды с функцией отклика для опыта, проведенного от нулевого значения напряжения при первоначальной температуре окружающей среды, позволит установить степень влияния термической истории. Они рассматривали четыре значения температуры 78, 194, 260 и 292 К. Ниже мы обсудим результаты, соответствующие только крайним из указанных значений. На рис. 4.216 в терминах истинных напряжений и истинных деформаций приведены результаты серии опытов с первоначальным нагружением при 292 К до указанных конечных деформаций и затем, после разгрузки, с повторным нагружением до конечной деформации при 78 К- Дорн, Голдберг и Титц заметили, что конечная деформация при повторном нагружении при более низкой температуре не следует функции отклика (штриховая линия), полученной при проведении опыта сразу именно при такой температуре. То, что две функции отклика не совпадают, привело авторов к заключению, что функция отклика при конечных деформациях [c.322]

Проводившиеся в течение шестидесяти лет переупрощенные опыты по определению конечных деформаций при ударе в кристаллических телах привели к долгому, бесплодному спору о роли вязкости в пластичности. Эти долгие годы косвенных измерений никоим образом не заложили основы для внезапного открытия 50-х гг. XX века, состоящ,его в том, что для полностью отожженных кристаллических тел явления динамической пластичности при высоких скоростях деформаций отмечались отсутствием влияния вязкости во всем диапазоне температур, даже вблизи точки плавления. Это открытие оказалось возможным только после создания метода непосредственного и точного наблюдения за волнами конечной амплитуды, без использования квазистатических гипотез. [c.383]

Исходя из предположения идеальной упругости, Томсон оценивает влияние упругой деформации твердого равномерно плотного тела Земли на приливно-отливные движения покрывающего его поверхность океана, причем находит, что если бы Земля была столь же жесткой, как сталь, то ее упругая деформация снизила бы высоту приливов в отношении приблизительно /3 в срак -нении с тем значением, которое получилось бы на основе теории, предполагающей, что Земля абсолютно жестка. Во второе издание книги была включена дополнительно статья Дж. Дарвина (G. Н. Darwin) по этому вопросу, заканчивающаяся следующим выводом В целом мы вправе с уверенностью заключить, что если и имеются некоторые доказательства приливно-отливного деформирования земной массы, то это деформирование конечно мало, так что эффективная жесткость Земли по крайней мере столь же велика, как и стали ). [c.319]

Влияние вида предварительного деформирования на кривые Баушингера экспериментально исследовано Морино (К. Morino) и др. в работе [424] при конечных деформациях до 30%. Циклическое нагружение также при конечных деформациях (до 50 %) описано в статье [464. [c.90]

Используемая здесь физическая модель впервые была предложена Виттевеном [1] для изгиба пластинок с резко меняющейся жесткостью. Однако при этом влиянием поперечной деформации пренебрегалось. Но, как было установлено, основываясь на тех же самых принципах, можно математически преобразовать конечно-разностные уравнения, которых учитывается влияние поперечной деформации. За-дача устойчивости, колебаний и изгиба таких пластинок была решена в работах [2—4]. В этой работе, посвященной задаче о свободных колебаниях, при использовании сеточной модели разработаны соответствующие операторы для угловых точек, узловых точек и точек, соседних с углами вырезов. Представлены результаты численных расчетов для иллюстрации сходимости метода, а также показаны влияния поперечной деформации ц и размеров вырезов на значения основных частот свободных колебаний и частот колебаний, высших форм. [c.53]

В области фундаментальных теорем термопластичности следует отметить работу Хал фена [17], в которой дано интегральное условие однозначности краевой задачи несвязанной термопластичности для случая конечных деформаций. Аналогичное условие получено также и для связанной термопластичности. Эти условия могут быть использованы при анализе бифуркации состояний равновесия конструкций под влиянием термомеханических полей. Таким образом, в [17] получены обобщения известных условий Хилла [18, 19] в теории пластичности. Вариационные принципы в связанной термопластичности предложены в [20]. Эти принципы относятся к краевой задаче и упрощенным уравнениям, обсужденным в ч. II работы. В [20] показано, что в локально адиабатических процессах мощность поверхностных сил не меньше мощности поверхностных сил в изотермических процессах при условии, что предел текучести с возрастанием температуры уменьшается. [c.244]

Нейбер отмечает, что есть другой способ, которым можно объяснить уменьшение коэффициента концентрации напряжений вместо того, чтобы, следуя линейной теории упругости, рассматривать напряженное состояние отнесенным к недеформированному состоянию, можно воспользоваться теорией конечных деформаций и относить уравнения равновесия к деформированному состоянию ). Но так как и учет влияния деформации в введение соответствуюш,ей частички , учиты-ваюш,ей структуру материала, приводит к уменьшению концентрации напряжений сильно искривленной выточки, можно принять за основу один из этих путей, например предложенный Нейбером, если, конечно, выбрать постоянную р в соответствии с опытными данными. Таким образом, введение р в определенной степени соответствует учету конечных деформаций вблизи конца остроугольной выточки. [c.381]

Решение полной нестационарной задачи для произвольной решетки в принципе возможно теми же методами, которые применялись для решетки пластин, а именно вихревым, потенциала ускорений и интерференции, причем вычисления усложняются необходимостью интегрировать по контуру профиля С, а не по отрезку прямой. При изучении этой задачи было установлено наличие эффекта конечного смещения профилей (помимо скорости этого смещения). Эффект конечного смещения впервые был оценен на примере решетки пластин, колеблющихся со сдвигом фаз при стационарном обтекании с немалым углом атаки (В. В. Мусатов, 1963). В квазистационарной постановке или при использовании модели с разрезами за профилями этот эффект находится как влияние малой деформации профиля в стационарном неоднородном потоке в полной нестационарной постановке происходит соответствующее усложнение интегральных уравнений задачи (В. Э. Сарен, 1966). В. Б. Курзин в 1967 г. наметил новый подход к решению этой задачи с помощью метода склеивания , согласно которому вся область течения через решетку делится на три подобласти набегающего потока, межлопаточного канала и потока за решеткой в каждой из подобластей решается соответствующая задача относительно потенциала скорости с учетом условий его непрерывности на границах между подобластями. [c.140]

Заметим, что если оценивать влияние упрочнения по максимальной деформации и если значения последней могут быть найдены в любой точке очага деформации, то вполне допустимо использование кривых в координатах напряжение ткучести — относительная деформация даже для больших конечных деформаций. Действительно, при построении таких кривых упрочнения величина напряжения текучести устанавливалась в зависимости от одной относительной деформации для любого возможного ее значения. [c.25]

Другая картина наблюдается при исследовании влияния непровара на пластические свойства сварных соединений из стали 12Х18Н9Т. Образец с полным проваром (см. рис. 34) при энергии удара более 75 кгс м не был разрушен при этом максимальные продольные пластические деформации достигли 25, а поперечные 15%. Непровар глубиной 10% не вызвал резкого сокращения полей продольных и поперечных деформаций максимальные конечные пластические деформации достигли в продольном направлении > 30, а в поперечном 18%. С увеличением непровара до 20% (см. рис. 35) примерно в 2 раза сократилось поле пластических деформаций и работа разрушения образца по сравнению с образцами, имеющими непровар 10%. Конечная деформация в продольном направлении составила > 30, а в поперечном 15%. При понижении температуры испытания до —60° С у образца с непроваром 19% не отмечено заметного снижения деформированной зоны. Максимальные деформации достигли в продольном направлении >20, а в поперечном 15%. [c.58]

Приведенные формы (14) и (15) записи определяющих соотношений по Ноллу показывают, что невозможно полностью описать влияние предыстории деформации на напряжения с помощью градиента предыстории деформации по отношению к текущей конфигурации. Хотя таким образом и производится учет всей прошлой истории О < s < оо, вообще говоря, необходима некоторая фиксированная отсчетная конфигурация, чтобы учесть влияние деформации и поворота в данный момент. Это видно из того, что t) входит в качестве параметра в (15), а R(i) — в величины, которые мы обозначили через и ( I) . (Конечно, относительный поворот Rt вообще никакого влияния не оказывает.) Грубо говоря, эти результаты показывают, что эффект памяти можно полностью.учесть, используя относительную деформацию, но для описания конечных деформаций ) нужна некоторая фиксированная отсчетная конфигурация, которую можно выбрать произвольно. Именно до сих пор и не дальше можно в общем случае продвинуться в осуществлении попытки избежать использования фиксированной отсчетной конфигурации при описании реакции простого материала. [c.165]

D. С. Gazis и R. D Mindlin [2.94] (1957) с помощью уточненной теории, учитывающей первую симметричную моду по ширине, исследуют переход от плоской деформации к обобщенному плоскому напряженному состоянию. Это соответствует переходу от /пластины с шириной 2h и толщиной 2а к балке-стенке с шириной 2h и высотой 2а. Вычислены предельные фазовые скорости при больших длинах волн (малых волновых числах т)), соответствующие низшим модам несимметричных (изгибных) и симметричных (растяжение — сжатие) колебаний. Уточненные асимптотические значения этих скоростей с учетом влияния конечности ширины пластины имеют вид [c.176]

В полупроводниковых устройствах четвертой группы вентили работают в ярко выраженном циклическом режиме и здесь циклоустойчивость вентилей является основной величиной, определяющей надежность [Л. 1]. При циклическом режиме работы происходят периодический нагрев и охлаждение вентилей, в результате чего в элементах его конструкции возникают механические напряжения, которые в конечном итоге приводят к специфическим отказам, связанным с усталостными изменениями материалов. Главное влияние оказывают деформации сдвига в вентильном элементе и в местах соединения с основанием вентиля и внутренним выводом. [c.210]

Точный платиновый термометр сопротивления, который обсуждался в предшествующих разделах, является тонким и хрупким прибором. Механические сотрясения, даже не столь сильные, чтобы повредить кожух, вызывают напряжения в чувствительном элементе и увеличивают его сопротивление. В некоторых конструкциях термометров повторные сотрясения в осевом направлении могут привести к сжатию витков проволоки и в конечном счете к замыканию между витками. Помимо этих деликатных приборов, существуют также технические платиновые термометры сопротивления, конструкция которых выдерживает использование в нормальных производственных условиях. Выпускается множество самых различных типов технических термометров. Общим для всех них является то, что чувствительный элемент прочно закреплен, а часто просто заделан в стекло или керамику. Это Делает термометр исключительно прочным, но в то же время пбнижaJeт стабильность его сопротивления. Причин относительной нестабильности сопротивления по сравнению с точным лабораторным термометром две. Во-первых, чередование нагрева и охлаждения приводит к тому, что вследствие различия в коэффициенте теплового расщирения у платины и материала, охватывающего проволоку, чувствительный элемент испытывает напряжения, приводящие к изменению его сопротивления, и возникают остаточные деформации, которые также сказываются на величине сопротивления. Влияние механических напряжений можно снять отжигом при достаточно высокой температуре, однако остаточные деформации устранить, разумеется, невозможно. Во-вторых, при высоких температурах происходит изменение сопротивления вследствие диффузионного загрязнения платины окружающим материалом. Хотя воспроизводимость результатов, получаемых с помощью технических платиновых термометров сопротивления, уступает воспроизводимости прецизионных платиновых термометров сопротивления, она существенно лучще, чем у термопар, работающих в условиях технологического процесса. По этой причине многие миллионы платиновых термометров сопротивления используются в технике, промыщленности, авиации и т. д. [c.221]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...