Смещение профиля

При изготовлении колеса со смещением профиль зуба изменяется за счет использования другого участка эвольвенты той же самой основной окружности, что II при нарезании без смещения. [c.276]

Во-вторых, метод сравнения при использовании КИМ-ЧПУ предполагает, что смещение профиля в целом отсутствует (т. е. отсутствует погрешность расположения). [c.163]

В длинных лопатках эти напряжения, а также напряжения изгиба от аэродинамических сил, действующих на лопатку, достигают больших значений. В этом случае применяют так называемый погиб лопатки, под которым понимают смещение профиля параллельно самому себе. Величину и направление смещения рассчитывают таким образом, чтобы изгибающий момент от центробежных сил в каждом сечении частично или полностью компенсировал изгибающий момент от аэродинамических сил. Проектирование и обработка лопатки в этом случае усложняются. [c.21]

По условию коэффициенты, характеризующие смещения профилей, v4, =0 =0 а = (—1) -0,008 рад. [c.119]

Как следует из примера, смещение профилей вдоль фронта решетки без нарушения их угла установки незначительно изменяет коэффициенты силы и момента. [c.120]

Смещение профиля заготовки допускается не более чем на 0,4 мм Проверку производить выборочно (Ю /о заготовок от всей партии, но не менее 2 шт.) [c.386]

Число зубьев эвольвентное, а = 15 1 эвольвентное, а=20°, высота зуба нормальная эвольвентное, =20°, с укороченным зубом корригирование смещением профиля по высоте колеса зацепления в 15 1 [c.177]

Отсюда сразу видно, что в точке л -х,, где в основной волне образуется разрыв, величина v расходится. Это и понятно возмущение приводит к малому смещению профиля волны в пространстве, а для крутого профи, ля это означает сильные изменения поля в данной точке. [c.122]

Смещение профиля лимитируется заострением зубьев. На фиг. 58 приведена кривая предела смещения по условию заострения зубьев. Основное уравнение аналогично уравнению для прямых зубьев [c.330]

Поскольку зубья пластмассовых колес вследствие малого модуля упругости материала деформируются легче, чем металлические зубья, то при входе в зацепление с металлическим колесом кромки зубьев иногда испытывают удары. Во избежание этого в большинстве случаев прибегают к корригированию зубчатого зацепления смещением профиля, принимая коэффициент коррекции до = 1. [c.387]

Коэффициент смещения профиля. ...... [c.627]

Фиг. 493. А — нормальное зацепление В — зуб с увеличенной высотой головки вследствие смещения профиля нарезающей рейки относительно начальной окружности колеса.

Одна и та же линейка может быть использована для устранения отклонений обоих видов. В этом случае линейка имеет криволинейный профиль и может устанавливаться под необходимым углом а. Так как угол а имеет небольшую величину, то возникающим при этом смещением профиля линейки в продольном направлении можно пренебречь. [c.426]

Для построения профиля линейки, компенсирующей ошибки ходового винта, берется ряд положений рабочего органа с равными интервалами и путем измерений определяется отклонение фактического положения от расчетного А5. Зная характеристику коррекционного устройства, находят величину смещения профиля линейки Ай в соответствующих точках. Соединяя полученные точки плавной линией, получают профиль линейки. [c.427]

Для построения профиля коррекционного кулака берется ряд положений рабочего органа, расположенных с равными угловыми интервалами, и определяется отклонение фактического положения от расчетного Аф. Величина смещения профиля кулака Ар, необходимая для исправления ошибки, определяется в соответствии с конкретной схемой коррекционного устройства. Например, для схемы б [c.428]

Косозубые цилиндрические колеса (если 21 + 2 > 60 и 21 =7 = га) рекомендуется корригировать только по высотной системе. Величина смещения профиля [c.455]

Решение. Заднему смещению профиля по вертикали ВС (фиг. 130) соответствуют боковые смещения АВ, которые пропорциональны углам бокового и заднего зазоров. [c.161]

Смещение профиля нового и изношенного долбяка принимается согласно условиям задания равным, но противоположным по знаку по отношению к среднему размеру следовательно, разница в высоте зуба в передней плоскости нового и изношенного долбяка будет [c.162]

Задача 202. Определить диаметр начальной окружности на передней грани нового долбяка и высоту головки при допускаемом смещении профиля +0,525 мм для долбяка 2 = 24 и т = 5и высоте головки /г 1,25 т. [c.162]

Задача 203. Определить задний угол, величину и коэффициент смещения профиля долбяка, а также высоту головки, в случае достижения им полного допустимого износа, если 2зд =24, угол зацепления а = И ЗО, угол бокового зазора 3 = 1°30 и максимально допустимое уменьшение высоты к после последней переточки на величину 2е = 10 мм. [c.163]

Задача 204. Определить максимально допустимый износ (уменьшение высоты в результате переточки) 2е долбяка с задним углом 8 = 6°, если смещение профиля в новом и изношенном долбяке не должно превышать г = 0,4 ми. [c.163]

Наличие радиуса-вектора установки Гу постоянного по величине и направлению за оборот детали порождает на детали погрешность в виде смещения профиля относительно технологического центра [c.96]

Отсюда следует, что величина радиуса-вектора настройки в течение оборота детали сохраняется постоянной (см. график /"н = / (ф) и, следовательно, все искажения и смещения профиля поперечных сечений детали обусловлены изменением только радиуса-вектора установки. Радиус-вектор настройки изменяется по величине по длине детали, что приводит к погрешности диаметрального размера и геометрической формы в продольном сечении. [c.133]

Колебание центра детали за оборот, как было показано в разд. 1.2, порождает погрешность геометрической формы и смещение профиля детали относительно технологического центра. Обработка двухрезцовым способом позволит сократить колебание радиуса за оборот до величины, равной 0,1 от амплитуды колебания центра детали, и тем самым повысит точность детали в поперечном сечении. Лри одновременном смещении и колебании центра детали за оборот предложенный способ двухрезцовой обработки позволит резко сократить влияние перемещения центра на точность диаметрального размера, относительных поворотов и формы в продольном и поперечном сечениях. [c.243]

НО ОНО однако может быть ослаблено посредством смещения профиля 1) или других мер. [c.529]

Подробности этого см. DIN 870 расчет смещения профиля при эвольвент ном зацеплении. [c.529]

Но так как незначительное подрезание не наносит ущерба продолжительности зацепления, то практический коэфициент смещения профиля [c.530]

Кроме подрезания, на работу зубьев влияет их заострение, которое при смещении профиля начинается раньше, чем без него. Число зубьев по окружности выступов составляет z = 7 при а = = 20° и соответственно 8 при а = 15°.. [c.530]

Различают а) чистые нулевые передачи, в которых оба колеса могут быть нулевыми колесами, причем /И = С (фиг. 384) их следует, — поскольку они принимаются в соображение исключительно как сменные колеса, — применять по возможности всюду, когда принимается о = 20° иг И Ь)фау-нулевые передачи, когда меньшее колесо должно быть колесом с г< гд. Касание делительных окружностей в точке С достигается тем, что большему колесу придают как У -колесу одинаковое по величине отрицательное смещение профиля, так что дс = О (фиг. 387). [c.531]

Фау-нулевые передачи применяются а) в передачах с внешним зацеплением, когда г + г2>2г , т. е. когда при а = 20° (и соответственно 15°) 21-1-2 2 28 (и соответственно —50), причем большое колесо выполняют в виде К -колеса при одинаковом с меньшим колесом, но противоположным смещением профиля. На фиг. 388 изображена эта часть фау-нулевой передачи — вправо от линии ВЛ. [c.531]

Совместим поминальный профиль 1 гайки с реальным профилем 2 винта, имеющего отклонения половины угла профиля. Зачерненные участки показывают, что профили / и 2 перекрываются п при равенстве средних диаметров и шага свинтить резьбу нельзя (рис. 13.4, а). Для компенсации отклонений a.J2 сдвинем реальный профиль 2 в сторону уменьшения среднего диаметра винта d-i на елнчину 0,5/ , при которой исчезнет перекрытие профилей / и 2, но сохранится их контакт в точках й(рнс. 13.4, б). Смещение профиля 2 можно вычислить по теореме синусов, составленной для косоугольного треугольника ab рис. 13.4, б, в). В этом треугольнике углы при вершинах а, b и о соответственно равны Да/2, а/2 и 180° — (а/2 + Да/2) сторона, противолежащая углу а, равна 0,5/а, приближенно Н HJ2. и по- [c.158]

Существуют две схемы притирки (рис. 18). Наибольшее распространение получила притирка с помощью трех притиров, каждый из которых имеет различные угол скрещивания и углы станочного зацепления первый притир устанавливают параллельно оси заготовки (угол зацепления его в процессе притирки равен номинальному углу зацепления) второй — со скрещиванием осей (станочный угол зацепления увеличенный -= положительное смещение профиля) третий — также со скрещиванием осей, но с противоположным углом скрещивания по сравнению со вторым притиром (станочный угол зацепления уменьшенный — сяри-цательное смещение профиля). [c.614]

Значения эаостр. цри которых зуб приобретает острую вершину, и яах. при которых притупление зуба (т. е. ширина фаски на головке зуба) равно, приведены в табл. 10. Наглядное представление о допустимых положительных и отрицательных смещениях профилей дает фпг. 35, где по горизонтальной оси отложено число зубьев колеса, а по вертикальной — коэффициент коррекции g. Площадь слева под прямой (граница подреза) представляет зону колес с подрезом зуба, площадь слева над кривой (граница заострения зубьев) — зону заостренных зубьев. Справа от граничных прямых находится зона употребительных значений смещения, над осью располагаются колеса с положительной коррекцией, под осью — колеса с отрицательной коррекцией. Например, для колеса с десятью зубьями для предотвращения подреза необходимо смещение gm я 0,4т, и допустимо смещение до gmi 0,7m, прн котором зуб получается почти заостренным. [c.303]

Кроме коррекции смещением профиля, можно применять и коррекцию из.мепение.м высоты зубьев или изменением угла зацепления. [c.342]

Решение полной нестационарной задачи для произвольной решетки в принципе возможно теми же методами, которые применялись для решетки пластин, а именно вихревым, потенциала ускорений и интерференции, причем вычисления усложняются необходимостью интегрировать по контуру профиля С, а не по отрезку прямой. При изучении этой задачи было установлено наличие эффекта конечного смещения профилей (помимо скорости этого смещения). Эффект конечного смещения впервые был оценен на примере решетки пластин, колеблющихся со сдвигом фаз при стационарном обтекании с немалым углом атаки (В. В. Мусатов, 1963). В квазистационарной постановке или при использовании модели с разрезами за профилями этот эффект находится как влияние малой деформации профиля в стационарном неоднородном потоке в полной нестационарной постановке происходит соответствующее усложнение интегральных уравнений задачи (В. Э. Сарен, 1966). В. Б. Курзин в 1967 г. наметил новый подход к решению этой задачи с помощью метода склеивания , согласно которому вся область течения через решетку делится на три подобласти набегающего потока, межлопаточного канала и потока за решеткой в каждой из подобластей решается соответствующая задача относительно потенциала скорости с учетом условий его непрерывности на границах между подобластями. [c.140]

Отрицательное (допустимое) смещение профиля получается из тех же уравнений, как и положительное. При смещении профиля одновременно изменяется и толщина зубьев по делительной окружности (при а == 15° или а = 20° изменение происходит приближенно в отнощении 1 дг/3 и соответственно х/2), так что ножки зубьев оказываются уМ/ -колес толще, а у -колес тоньще, чему нулевых колес (фиг. 387, где при а = 15° колесо A 2 является -колесом, а сопряженное колесо fijo V -колесом). Диаметр окружности выступов будет [c.530]

Такой случай может иметь место а) когда оба колеса являются колесами (на фиг. 388 им соответствует часть диаграммы внутри квадрата АСВС ) Ь) когда только одно колесо другое же нулевое колесо (22>г ) (на фиг. 388 их данным соответствует часть диаграммы внутри прямоугольника ВСЕР) при этом большая продолжительность зацепления получается, если колесо 23 выполнено не как нулевое колесо, а как колесо У в случаях, которым соответствует на диаграмме треугольник ВСВ, должны применяться У -колеса с расчетным отрицательным смещением профиля [c.531]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...