Влияние непроваров

Установлено, что наиболее опасны трещиноподобные дефекты (особенно трещины), так как служат сильными концентраторами напряжений и развиваются в процессе эксплуатации оборудования наименее опасны — объемные дефекты (например, поры). Поэтому к критическому дефекту чаще всего относят трещины, а к малозначительному — поры. Влияние величины непровара на потерю прочности принято считать пропорциональным относительной его величине при статической нагрузке и пластичном материале влияние непровара также определяется разностью в прочности металла щва и основного металла. При малопластичном материале, а также при динамической или вибрационной нагрузках сравнительно небольшие дефекты могут существенно влиять на усталостную прочность. [c.10]

Коэффициент влияния непровара (см. рис. 1.5.5) [c.159]

Влияние непроваров на прочность конструкций сказывается по-разному. Для конструкций, подвергающихся статической нагрузке, они менее опасны, чем для тех, которые подвергаются динамической нагрузке. Поэтому для стыковых швов в первом случае непровар допускается глубиной до 10—15%, а во втором — не более 5% толщины металла. [c.328]

При исследовании влияния непровара сечения испытывались также образцы с двумя номинальными размерами стыкового шва (глубина канавки при разделке кромок под сварку) 4,75 мм и 3,18 мм по обе стороны полосы толщиной 22,2 мм. Номинальный размер непро-варенной корневой части соединения составлял, соответственно, 12,7 и 15,85 мм (см. рис. 7.12). Как следовало ожидать, изменение размера шва не привело к существенному изменению предела выносливости [c.163]

Увеличение неравномерности распределения напряжений в сечении у швов образца с угловыми швами объясняется влиянием непровара, который, изменяя поток усилий, создает дополнительную концентрацию напряжений. [c.48]

При переменных нагрузках влияние непровара на прочность (долговечность) сварных соединений проявляется в большей степени, чем при статических. Некоторые [c.54]

Рис. 9. Влияние непровара в корне шва на предел выносливости сварных стыковых соединений без усиления

Окончательно подготовленная поверхность сварного образца для металлографических исследований должна быть идеально чистой. Принимают сварной шов, в котором при металлографических исследованиях не обнаружены трещины в металле шва и в зоне термического влияния, непровары, подрезы, несплавления металла шва с основным металлом, микротрещины, шлаковые включения, поры. [c.21]

Фиг. 113. О влиянии непровара швов на изменение пластических свойств металла.

Фиг. 120. Влияние непроваров, остаточных напряжений и низких температур на пластические свойства стыковых соединений при испытании на растяжение.

Исследовано влияние непровара в центре стыкового Х-образного шва на предел выносливости сварных соединений из низкоуглеродистой стали, полученных двусторонней автоматической сваркой под флюсом. При вибрационной нагрузке на изгиб непровар не ограничивает несущей способности сварного соединения. При вибрационной нагрузке на растяжение-сжатие непровары малой глубины сильно снижают предел выносливости сварного соединения. [c.48]

Влияние непровара на пластические свойства сварного соединения при ударном изгибе исследовали па специальных образцах. [c.53]

На основании результатов исследования влияния непровара на пластические свойства сварных соединений при ударном изгибе можно установить, что непровары малой и большой глубины резко снижают пластические свойства сварных соединений из стали ЗОХГСНА. Термообработка образцов до = 160 Ю кгс/мм (по сравнению с образцами без термообработки) и низкие температуры (до —60° С) не оказывают суш,ественного влияния на пластические свойства сварных соединений с непроваром. [c.59]

Рис. 3.7. Влияние относительной глубины Ah/S непровара корня шва на статическую прочность стыковых соединений (без усиления шва)

НВ < 235). При визуальном осмотре в верхней части кольцевого шва обнаружена трещина длиной 300 мм, а методами ультразвуковой дефектоскопии зафиксировано ее развитие в металле шва на расстояние 1200 мм. Характер разрушения хрупкий, поверхность излома покрыта продуктами коррозии, растрескивание начинается от непровара (рис. 13). В зоне термического влияния под корневым слоем в области очага разрушения обнаружен участок укрупненного бейнитного зерна с твердостью 266-285 НУ. В следующих далее слоях сварного соединения в зоне термического влияния наблюдается мелкозернистая нормализованная структура с твердостью 210-221 НУ. Сероводородное растрескивание сварного соединения инициировал концентратор напряжений — непровар в сочетании с бейнитной структурой металла, обладающей высокой твердостью. [c.42]

Существенное влияние на прочность сварного шва оказывает качество электродов, а также подготовка деталей к сварке. Наличие ржавчины, масла, мазута, краски на поверхности деталей, подлежащих сварке, может привести к непровару (один из наиболее серьезных дефектов), неоднородности структуры металла шва, наличию шлаков и окислов, а также к образованию других дефектов в сварных швах. Проверка качества швов производится визуально, с помощью рентгеновских лучей, ультразвука и радиоактивных изотопов, а также путем испытания сварных конструкций под давлением или нагрузкой. [c.452]

Особое внимание следует обращать на сварные соединения, являющиеся, как правило, наиболее подверженными коррозии. Материал сварочной проволоки и технология сварки должны обеспечивать получение сварного соединения, металл шва и зона термического влияния которого имеют значения стационарного потенциала, близкие к потенциалу основного металла. Сварной шов и зона термического влияния не должны быть анодными по отношению к основному металлу. Поверхность сварного шва, находящаяся в контакте с коррозионной средой, должна быть чистой от окалины, шлаков, гладкой. Дефекты в виде непроваров, трещин, раковин, шлаковых включений всегда снижают коррозионные и коррозионно- [c.80]

При сварке полос с трубами угловыми швами с двух сторон без зазора суммарная величина глубины проплавления и зоны термического влияния в месте соединения с полосой не должны превышать 70 % толщины ее стенки. По толщине полосы в месте соединения с трубой допускается непровар до 1,5 мм. [c.282]

Для металлографических исследований наряду с образцами без дефектов были отобраны и образцы с непроварами в корне швов. На таких образцах можно было лучше определить влияние промывок на дефекты сварных швов, проследить развитие процесса коррозии и оценить поведение сварного соединения. [c.339]

Рис. 69. Влияние непровара на длительную прочность и пластичность сварного стыка трубы 0 76X7 мм стали 12Х1МФ

По данным работ [12, 13] непровары при глубине 20—30% от всего сечения снижают предел выносливости сварных соединений из сталей ЗОХГСА, 12Х18Н9Т, алюминиевого сплава Д1бТ в 2—3 раза. По данным работы [17] влияние непровара зависит от того, в какую зону остаточной напряженности он попадает. Если непровар в зоне сжимающих остаточных напряжений, то предел выносливости снижается значительно меньше, чем при непроваре в зоне растягивающих остаточных напряжений. Непровары нельзя допускать в сварных соединениях, работающих при переменных нагрузках [17]. [c.380]

При технологических дефектах в шве прочность сварных соединений при переменных нагрузках резко падает (рис. 41). Влияние непровара па уменьшение усталостной прочности соединений зависит от рода материалов. Чувствительны к непровару сварные соедипения из высокопрочных сталей, аустенитных сталей типа 1Х18Н9Т и титановых сплавов. Выпук. 1ые стыковые швы имеют предел выносливости, более низкий, че.м гладкие. Как правило, весьма хорошие результаты получают при сострагиванип утолщений стыковых швов. [c.44]

Влияние непроваров. Непровары создают резкую концентрацию напряжений и вызывают существенное снижение выносливости стыковых соединений. Так, например, составляя всего 10% толщины сечения, непровар может понизить усталостную прочность соединения наполовину, а при глубоких ненроварах, занимающих 40—50% толщины шва, пределы выносливости для стали снижаются, например, с 15 до 6,0 кгс/мм (рис. 6-53). Долговечность возрастает с уменьшением глубины непровара и увеличением радиуса его вершины. [c.283]

Влияние непровара на прочность при вибрационных нагрузках может изменяться в зависимости от положения его в поле остаточных напряжений. Если непровар будет расположен в поле остаточ- [c.159]

Влияние непровара на уменьшение усталостной прочности сварных соединений зависит от рода материала. Очень чувствительны к непроварам сварные соединения из аустенитных сталей типа 1Х18Н9Т и титановых сплавов. [c.224]

Влияние непровара на уменьшенЦе усталостной прочности сварных соединений зависит от рода материала [70]. Особенно чувствительны к непроварам сварные соединения из аустенитных сталей типа 1Х18Н9Т (кривые 3 и 4, фиг. 132), их пределы выносливости при 10%-ном непроваре снижались более чем в 2,75 раза по сравнению с хорошо проваренными швами, в то время как в стали марки ЗОХГСНА и в соединениях из дюралюминия марки Д16 при аналогичных условиях пределы выносливости уменьшались в 1,6—1,8 раза. Влияние непровара крайне отрицательно отражается не только на величине предела выносливости сварных соединений при числе циклов нагружения 10 , но и при действии повторных низкочастотных нагружений при числе циклов, равном нескольким десяткам тысяч. На фиг. 133 приведены отношения пределов прочности при повторных статических нагрузках соединений с непроварами к их значениям при полном проваре. В рассматриваемых случаях наиболее чувствительными к непроварам были также соединения из аустенитных сталей. [c.238]

На перрой фигуре показано влияние не-прозаров на механические свойства прн статическом растяжении образцов швов из стали 55, подвергнутых после сварки высокому отпуску. На второй фигуре показано влияние непроваров на ударную вязкость стандартных образцов (надрез заменен непро-варом той или иной глуб шы), вырезанных и сварных швов I — сталь 55. высокий отпуск после сварки 2 — то же. но термическое улучшение после сварки 3—сталь 40Х, термическое улучшение после сварки [c.128]

В сварных соединениях этих сталей несущая способность шва с увеличением непровара уменьшается по линейному закону. В сварных соединениях аустенитных сталей 12Х18Н10Т влияние непровара аналогично влиянию непровара в швах сварных соединений низкоуглеродистых сталей — несущая способность шва уменьшается с ростом непровара линейно. [c.41]

Исследовано влияние непровара на предел выносливости сварных образцов с усилением из стали СтЗ при пульсирующем цикле растяжение-сжатие. Непровары в центре Х-образного шва создавали ручной сваркой пластин без зазора с большим притуплением стыкуемых кромок. Непровары в корне У-образ-ного шва имитировали прорезами различной глубины. Непровары сильно снижают предел выносливости сварных швов У-образной формы. Непровары в центре Х-образного шва глубиной 20 —50% снижают предел выносливости на величину, составляющую до 20% прочности бездефектного шва. [c.48]

Испытания на ударный изгиб образцов из основного металла, сварных образцов с полным проваром и с различной степенью непровара корня У-образного шва из сталей ЗОХГСНА, 12Х18Н9Т и дюралюминия Д16Т показали, что наиболее чувствительной к непроварам в сварном шве при ударных нагрузках оказалась сталь ЗОХГСНА. Непровар шва стали ЗОХГСНА глубиной 3—75% очень резко снижает сопротивление удару. Применение различных режимов термообработки почти не изменяет влияния непровара на сопротивление сварных швов удару, так как охрупчивание металла шва непроваром происходит настолько сильно, что температурный фактор не оказывает заметного влияния. На кривой зависимости работы удара от глубины непровара (см рис. 30) не наблюдается интервалов хладноломкости и синеломкости, как это имеет место при ударных и статических испытаниях стандартных образцов с надрезом. [c.52]

Другая картина наблюдается при исследовании влияния непровара на пластические свойства сварных соединений из стали 12Х18Н9Т. Образец с полным проваром (см. рис. 34) при энергии удара более 75 кгс м не был разрушен при этом максимальные продольные пластические деформации достигли 25, а поперечные 15%. Непровар глубиной 10% не вызвал резкого сокращения полей продольных и поперечных деформаций максимальные конечные пластические деформации достигли в продольном направлении > 30, а в поперечном 18%. С увеличением непровара до 20% (см. рис. 35) примерно в 2 раза сократилось поле пластических деформаций и работа разрушения образца по сравнению с образцами, имеющими непровар 10%. Конечная деформация в продольном направлении составила > 30, а в поперечном 15%. При понижении температуры испытания до —60° С у образца с непроваром 19% не отмечено заметного снижения деформированной зоны. Максимальные деформации достигли в продольном направлении >20, а в поперечном 15%. [c.58]

Даже небольшой непровар корня шва образует надрез и концентрацию напряжений, что может существенно снижать прочность стыковых соединений при переменных нагрузках. Влияние непровара на уменьшение усталостной прочности зависит от рода материала. Очень чувствительны к непроварам сварные соединения из аустенитных сталей типа 12Х18Н9Т и титановых сплавов. На рис. 4.6 показано изменение пределов выносливости сталей и алюминиевых сплавов в зависимости от глубины непровара. [c.139]

Более сильное отрицательное влияние оказывают деф екты на работу конструкции под усталостной нагрузкой. Каждый, даже небольшой дефект непровара является концентратором напряжений. Концентрация напряжений (концентрация деформаций) от де([)ектов является источником зарождения первичных трещин, распространяющихся при повторных нагружениях или с течением времени. Иногда треншны значительной длины возникают внезапно и служат причиной аварий, например, в конструкциях подъемно-транспортных машин, в строительных и других обт ектах, а также в конструкциях оболочкового типа (газопроводы, сосуды давления), где образовавшаяся трещина может распространяться на большом протяжении. [c.112]

Дефекты оказывают большое влияние на прочность сварных сое-дашений и нередко являются причиной преждевременного разрушения сварных конструкций. Особенно опасны трещиноподобйые дефекты (трещины, непровары), резко снижающие прочность, особенно при циклических нагрузках. Некоторые виды дефектов приведены на рис. 78. [c.146]

Для окончательной оценки качества сварного соединения аппарата необходимо знать допустимость внутренних дефектов, которую устанавливают на основе испытаний. Результаты многочисленных исследований показывают, что для пластичных материалов при статической нагрузке (рис. 3.7, кривые 1, 2, 4) влияние величины непровара на уменьшение их прочности прямо пропорционально относительной глубине непровара или его площади. Для малопластичных и высо- [c.141]

При изготовлении сварного оборудования возможны дефекты различного происхождения несоответствие конструктивных элементов шва требованиям ГОСТов и других нормативных документов наплывы, прожоги, незаваренные кратеры, подрезы, наружные трещины шва и околошовной зоны, непровары, несплавления, перегрев металла шва, дефекты структуры шва и зоны термического влияния, внутренние трещины, газовые поры, шлаковые включенга. [c.176]

По классификащга Международного института сварки, принятоЙБ 1973 году, непровары, несплавленияит. п. можно отнести к плоскостным дефектам. Именно так они сгруппированы в настоящее время в ряде нормативных документов, касающихся методик и приборных средств поиска дефектов при контроле качества сварки. Влиянию плоскостных дефектов на несущую способность сварных соединений посвящено большое количество работ, авторами которых являются известные ученые Г. А. Николаев, В. А. Винокуров, С. А. Куркин, И. И. Макаров, С. В. Румянцев, Г. В. Жемчужников, В. С. Гиренко и др. /15-18/. В этих и после дую пщх работах многочисленные экспериментальные данные свидетельствуют о том, что в условиях статического нагружения при нормальных температурах прочность сварных соединений, близких к однородным (Kg= 1), с плоскостными дефектами в корне шва изменяется пропорционально уменьшению площади поперечного сечения (рис. 1.12, 0,6, прямая I), Сварные соединения в данном случае считаются нечувствительными к дефектам. Под чувствительностью при этом понимается степень снижения [c.30]

Усталостная прочность сварных соединений. Усталостная прочность сварных соединений опреде 1яется глaвньJM образом тремя факторами конструктивным оформлением сварного соединения, качеством металла шва и околошовной зоны и наличием сварочных напряжений. Фактор конструктивного оформления—общий для сплавов различной основы, поэтому его влияние подобно влиянию на а сварных соединений стальных или алюминиевых конструкций. Исследованием усталостной прочности металла шва и околошовной-зоны установлена большая ее зависимость от качества присадочного материала, тщательности защиты от поглощения газов из воздуха расплавленным и нагретым металлом во время процесса сварки, наличия в сварном шве различного рода дефектов (непроваров, пористости и пр.) [ 148]. При определении пределов выносливости сварного соединения усиление шва механически удаляли, чтобы.в чистом виде вьшвить усталостную прочность сварного соединения по сравнению с таковой основного металла. [c.156]

Соединения с недопустимой шириной непровара 2Ь контролируют на чувствительности, при которой в СОП выявляются прорези шириной 2Ь мм. При таком уровне чувствительности дефектоскопа уверенно выявляются непровары, ширина которых превосходит допускаемое значение на 1 мм и более. Практикой установлено, что погрешность определения ширины непровара не превышает 1,0. .. 1,4 мм. Влияние качества поверхности на результаты измерения и необходимость использования СОП исключаются при безобразцовом методе. [c.365]

Внешний осмотр производится для выявления непроваров, наплывов, прожогов, незаваренных кратеров, подрезов, трещин в швах или зонах термического влияния, пористости, смещения свариваемых элементов, перелома оси трубы в месте расположения шва, а также проверки правильности формы и размеров сварных швов и их соответствия чертежам и нормалям. [c.88]

Трещины, причины образования их и методы борьбы с ними. При сварке сталей с повышенным содержанием углерода в низколегированных конструкционных сталях часто появляются трещины в шве и в зоне термического влияния. К основным причинам, вызывающим появление трещин, относятся а) образование вследствие больших скоростей охлаждения закалочных зон со структурой мартенсита, обладающих низкими пластическими свойствами и повышенной твёрдостью б) повышенное содержание серы в наплавленном металле при малом содержании марганца (Липецкий) [20] в) повышенное содержание в наплавленном металле кремния (Шеверницкий и Слуцкая) [40] г) различие коэфициента усадки малоуглеродистого наплавленного металла и высокоуглеродистого или легированного основного д) неравномерность остывания валика в соединениях внахлёстку и втавр, в которых корень валика охлаждается медленнее, чем концы катетов, прилегающих к гипотенузе е) усадочные напряжения, возникающие при сварке ж) дефекты сварного шва — наличие непроваров, шлаковых включений и пористости. [c.428]

На эксплуатационную надежность деталей и механизмов существенное влияние оказывают нарушения сплошности металла (раковины, непровары, расслоения, пористость, флоке-ны, трещины, волосовина и другие дефекты), которые могут возникать в процессе изготовления и эксплуатацпи изделий. Обнаружение дефектов и отбраковка заготовок и деталей в процессе производства является одним из решающих факторов повышения надежности и долговечности. Большое значение при этом имеют физические методы неразрушающего контроля, среди которых ультразвуковой метод наиболее универсальный и приемлемый. [c.249]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...