Решетка пластин

Определим в качестве примера критическое число Маха из непосредственного рассмотрения обтекания густой решетки пластин изоэнтропическим потоком газа со срывом струй с передних кромок ). [c.65]

Гинзбург С. И. Суммарное силовое воздействие потока газа на решетку пластин Ц Прочность и динамика авиационных двигателей, вып. 3.— М. Машиностроение, 1966. [c.65]

Рис. 10.42. Зависимость Хг и /г от г° при М = 0,75 для густой решетки пластин й = 70

При положительных углах атаки критическая густота решетки пластин определяется пересечением волны Маха, идущей от передней кромки с соседним профилем. Аналогично при отрицательных углах атаки критическая густота решетки пластин определяется точкой пересечения с соседним профилем фронта косого скачка. [c.77]

Остановимся сначала на обтекании решетки пластин при нулевом угле атаки. [c.84]

Рассмотренные выше случаи обтекания решетки пластин при углах атаки, отличных от нулевого, имеют место при минимальном противодавлении, когда внутри межлопаточных каналов и в пространстве за решеткой течение сверхзвуковое. [c.85]

При дальнейшем рассмотрении ограничимся только решеткой пластин ). В соответствии со сказанным выше обтекание такой решетки при нулевом угле атаки становится неоднозначным и определяется, кроме числа М1 набегающего потока, еще и величиной Б = рг/рь т. е. отношением давлений на бесконечности за решеткой и перед ней. В случае равенства давлений [c.87]

При осевой составляющей скорости набегающего потока, меньшей скорости звука (Ми<1), любое нарушение условия е = 1 приведет к возникновению силового воздействия потока на решетку пластин. Если е < 1, т. е. если давление за решеткой меньше, чем перед ней, то на выходе из межлопаточного канала образуется течение с расширением около задней кромки пластины, т. е. происходит ускорение потока с одновременным его попоротом в сторону больших углов. В результате угол отставания потока далеко за решеткой становится отрицательным. [c.88]

Рис. 10.64. Схема обтекания густой решетки пластин сверхзвуковым потоком с дозвуковой осевой скорости при положительном угле атаки (/ > 0)

На рис. 10.65 приведена зависимость относительных потерь полного давления от угла атаки для густой решетки пластин с различными значениями углов установки, но при одной и той же скорости набегаюш,его потока. При нулевом угле атаки потери не зависят от угла установки и равны по величине потерям в прямом скачке. [c.91]

Рис. 10.65. Зависимость от угла атаки относительных потерь полного давления в густых решетках пластин с различными углами установки при М1 = 1,5

Так, например, если в результате взаимодействия пограничного слоя на пластине и падающей на нее ударной волны (при критическом отношении давления в ней) возникает Л-образ-ный скачок, сопровождаемый отрывом пограничного слоя (рис. 10.66), то, кроме потерь в системе ударных волн, возникают принципиально новые потери, связанные с наличием оторвавшегося потока. Если густота решетки пластин столь велика, что оторвавшийся поток внутри межлопаточного канала полностью выравнивается, то суммарная величина потерь остается такой же, как и для рассмотренного выше случая, когда влияние взаимодействия пограничного слоя и скачка не учитывалось произойдет только перераспределение потерь между зоной ударных волн и областью выравнивания потока. Увеличение потерь на выравнивание полностью компенсируется уменьшением по- [c.91]

Рис. 10.66. Схема обтекания решетки пластин сверхзвуковым потоком вязкого газа с дозвуковой осевой составляющей скорости (М д < 1) и со сверхкритическим перепадом давления в ударной волне, а) Густая решетка,

При обтекании решетки пластин дозвуковым невязким потоком газа при докритических скоростях потери оказываются в точности равными потерям на удар, возникающим при расширении оторвавшегося с передней кромки потока, ширина которого увеличивается, согласно уравнению неразрывности и формуле (88), до ширины межлопаточного канала, равной з1п 0. Если в действительности, как это уже указывалось выше, при срыве струй с передних кромок образуется вихревое течение, то в этом случае суммарные потери включают в себя как потери, связанные с поддержанием вихревого течения у передней кромки, так и потери на последующее выравнивание потока в межлопаточных каналах решетки. [c.92]

На рис. 10.67 для густой решетки пластин, в межлопаточных каналах которой поток полностью выравнивается, представлены [c.93]

Рис. 10.67. Зависимость с Ь/г от угла атаки для густой решетки пластин при обтекании ее турбулентным потоком газа (й = 30°)

Следует особо отметить, что в случае густой решетки пластин, в отличие от единичной пластины, зависимости коэффициентов силового воздействия потока газа от числа Маха в дозвуковом, околозвуковом и сверхзвуковом диапазонах имеют монотонный характер. [c.94]

В теории малых возмущений доказывается, что плоская решетка таких профилей может быть заменена решеткой пластин. [c.75]

Мы не останавливаемся на этих выводах, так как ниже обтекания решетки пластин и решетки кругов будут изучены на основе более эффективных методов. [c.57]

При использовании решетки пластин трудности возникают в связи с нарушением конформности отображения на кромках пластин и йФ 5 [c.78]

Большее распространение получили различные искусственные способы построения теоретических решеток, основанные на методе конформных отображений. Классическим примером служит построение решетки пластин путем конформного отображения области течения в круге с симметрично расположенными особенностями на облает , течения через решетку пластин [14 ]. [c.92]

Рис. 32. Конформное отображение внутренности круга на внешность решетки пластин. --------------------------обобщение профиля Н. Е. Жуковского,

Зависимость коэффициента /и от густоты решетки пластин l t и угла их установки, соответствующая формуле (11.5), показана на рис. 33. Из графика видно, что коэффициент т 0,02 для любой решетки при Z/I > 1,25, что подтверждает отмеченную выше слабую зависимость угла выхода а от угла входа а для решеток [c.94]

Рис. 33. Зависимость коэффициента прозрачности от относительного шага решетки пластин.

Рис. 34. Решетка пластин, установленных без выноса.

Остановимся подробнее на частном случае решетки пластин, установленных без выноса (рис. 34). В этом случае а = 0, 0о = О и формулы (11.3) и (11.4) упрощаются [c.96]

Комплексный потенциал произвольного течения через рассматриваемую решетку пластин равен сумме потенциалов поперечного, продольного и чисто циркуляционного течений (см. рис. 34) [c.96]

Ввиду указанного значительное распространение получили теоретические решетки, основанные на отображении решетчатых канонических областей. Первым применением такого отображения следует считать уже цитированную работу Н. Е. Жуковского, в которой он использовал формулу комплексного потенциала (11.10) при бесциркуляционном обтекании решетки пластин, установленных без выноса. [c.99]

Таким путем Н. Е. Жуковский впервые дал общие формулы обтекания произвольной решетки пластин. [c.100]

Рис. 35. Получение по Н, Е. Жуковскому решетки пластин, установленных с выносом.

Рис. 10.43. Зав 1с шость М р от угла атака ДЛ.1 густой решетки пластин, обтекаемых изоэнтроппческим потоком газа со срыво.м струп с передних кромок

Рис. 10.55, К определению критической густоты решетки пластин при обтекании ее потоком со сверхзвуковой осевой составляющей скорости, а) Густая решетка bit > (Ь/ )кр, i > 0), решетка критической густоты (b/t) = = (Ь/Окр, i > о, в) редкая решетка bit) < ( /0кр, i > 0, г) интерференция между волнами в течении за срезом редкой решетки ( = —10°, Mi = = 2,6). Штриховые линии — волны Маха, сипошные линии — скачки

Если осевая составляющая скорости потока, набегающего на решетку пластин при нулевом угле атаки, больше или равна скорости звука, то при уменьшении давления за решеткой, по сравнению с его значением перед ней, силового воздействия потока на пластину не будет. Это связано с тем, что при Ми = = Ml sinu 1,0 характеристика на выходе или совпадает с фронтом (при Мгд = 1,0) или выходит за пределы решетки (при Ми > 1,0) и, следовательно, любое уменьшение давления вверх по пластине не передается. [c.84]

Если ограничиваться только отысканием величины равнодействующей, то такая задача для решетки пластин при Mia 1 имеет простое решение при любых параметрах набегающего потока и заданном противодавлении ). Для решения этой задачи достаточно определить параметры равномерного потока далеко за решеткой по известным значениям Mi и г = р21р - [c.86]

Напомним, что все рассмотренные выше случаи обтекания решетки пластин потоком со сверхзвуковой осевой составляющей скорости возлгожны только начиная с определенной критической густоты. Например, течение при нулевом угле атаки с прямым скачком возможно только при bit oaВ этом случае критическая густота не зависит от Mi и численно равна os й. [c.86]

Рис. 10.63. Зависимость от е = pitpi коэффициента равнодействующей для густой решетки пластин с О = 30° при t = 0 и раз.личных числах М,

В качестве примера на рис. 10.63 приведена зависимость СпЪ11 от е при различных числах Маха сверхзвукового потока, набегающего на решетку пластин (й = 30°) под нулевым углом атаки. [c.89]

При обтекании решетки пластин со сверхзвуковой осевой составляющей скорости набегающего потока (М1а>1) мы определяем суммарные потери, происходящие только в межлопаточных каналах. В этом случае физический смысл имеют дозвуко- [c.92]

Выше были рассмотрены отображения решетки на односпязные канонические области. Применяется также отображение внешности заданной решетки на внешность решетки кругов или решетки пластин (рис. 27). Каждая заданная решетка может быть отображена только на вполне определенную решетку кругов или пластин, характеризуемую одним параметром или а, который, очевидно, связан с введенными выше параметрами д, р или односвязной области. [c.76]

Рис. 27. Отобрамссние решетки на решетку кругов и решетку пластин, установленных без выноса.

Пусть в плоскости 2 (рис. 32, а) расположена решетка пластин длиной I с периодом Т = И и углом установки а. Величину I пока будем считать неопределенной. Комплексный потенциал бесциркуля- [c.92]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...