Зависимость сопротивления скольжению

Наблюдается некоторая аналогия между зависимостью сопротивления скольжению от скорости деформирования, с одной стороны, и от степени наклепа, с другой, [c.278]

Плоскостями скольжения являются плоскости кристаллической решетки с наибольшей атомной плотностью, поскольку вдоль этих плоскостей сопротивление скольжению наименьшее. В зависимости от формы кристаллической решетки металла (сплава) таких плоскостей может быть одна или несколько. [c.80]

В результате обработки данных по пределам пропорциональности для разных размеров зерен и разных температур испытания были получены [22] температурные зависимости сопротивления движению дислокаций при скольжении и двойниковании для армко-железа, а также температурные зависимости параметров Холла — Петча /Су для этих двух видов деформации (рис. 2.15). Приведенные на рис. 2.15 экспериментальные данные работы [22] иллюстрируют два принципиально важных момента во-первых, сопротивление движению дислокаций при двойниковании во всем температурном интервале ниже, чем при скольжении, во-вторых, параметр Ку для двойникования имеет резкую температурную зависимость в отличие от скольжения, где при низких температурах Ку — постоянная величина [53], что подтверждается для исследуемого а-железа данными рис. 2.15. [c.58]

Рис. 2.15. Температурная зависимость сопротивления движению дислокаций (а) при скольжении (/) и двойниковании (2) и параметров Ку в уравнении Холла — Петча (6) при скольжении (4) и двойниковании (3) [22]. [c.58]

Величина есть не что иное, как то напряжение трения (очень малое), которое возникло бы в том случае, если толщина слоя смазки была бы равна /( ). Следовательно, действительное напряжение трения по порядку своей величины равно среднему геометрическому из только что указанного малого напряжения трения и среднего значения нагрузки. Таким образом, при заданных значениях I и а сопротивление скольжению изменяется пропорционально корню квадратному из вязкости, из нагрузки и из скорости. При точном вычислении касательных напряжений получилась бы совершенно такая же зависимость, но, конечно, с другим коэффициентом, чем в формуле (53). [c.215]

Момент асинхронного двигателя в зависимости от скольжения представлен на рис. 78 при трех значениях напряжения U- , (кривая /), (кривая 2) я и3 (кривая 5), причем Ui> Ug, а зависимость момента сопротивления движению вентилятора от частоты вращения изображена кривой 4. При напряжении Ui пусковой момент двигателя Мщ больше момента вентилятора при трогании Мпъ- Следовательно, пуск произойдет, и система двигатель-вентилятор будет ускоряться, пока моменты двигателя и вентилятора не уравняются в точке с координатами М , щ (sj). При напряжении пуск также произойдет (Мп2,> Мп , НО моменты уравняются при скольжении Sg, соответствующем малой частоте вращения Если напряжение снизится до значения 0 при работающем двигателе, его скольжение возрастет до значения Sj, а частота вращения соответственно снизится до значения Токи статора и ротора в этом режиме в несколько раз превышают номинальные значения. При напряжении и3 пуск не произойдет, так как М з < Мцв. а после снижения напряжения до этого значения при работающем двигателе произойдет его опрокидывание, т.е. двигатель остановится, и значения токов статора и ротора будут соответствовать режиму короткого замыкания. При напряжениях, близких к U , работа двигателя будет нестабильной, так как при небольших изменениях напряжения частота вращения будет изменяться от нуля до значения, близкого к п . [c.90]

Испытания с измерением тормозного пути обходятся дорого из-за быстрого износа шин, вредного влияния резких торможений на механизмы автомобиля. Кроме того, они опасны вследствие необходимости тормозить на больших скоростях. Коэффициент сцепления, определяемый по формуле (10), изменяется непрямолинейно в зависимости от скорости. Поэтому более точным является определение коэффициента сцепления по величине наибольшего замедления движения, поскольку величина замедления пропорциональна силе сопротивления скольжению. Определение коэффициента продольного сцепления проводят как при качении колеса с проскальзыванием, так и при полном скольжении. При пользовании динамометрическими прицепами наиболее целесообразно измерять коэффициент сцепления влажного покрытия при движении автомобиля с определенной скоростью и полном торможении специального пятого колеса. [c.52]

Угол наклона конвейера принимается в зависимости от характера и веса штучного груза, типа подшипников в роликах и составляет обычно 2-4 5°. Такой небольшой угол наклона конвейера устанавливается в связи с тем, что сопротивление скольжению груза в значительной степени заменяется сопротивлением вращению роликов. [c.102]

Коэффициент сопротивления скольжению металлической лыжи по снегу в зависимости от состояния снега имеет следующие значения [c.447]

Для твердых (безоловянных) бронз и чугунов допускаемые контактные напряжения выбирают из условия сопротивления заеданию в зависимости от скорости скольжения. [c.241]

Основными достоинствами направляющих качения являются малые силы сопротивления движению (меньшие до 20 раз, чем в направляющих скольжения), малая их зависимость от скорости перемещения и незначительная разница между силами трения покоя и движения. В связи с этим на направляющих качения могут быть достигнуты как быстрые, так и весьма медленные равномерные перемещения и установочные перемещения высокой точности. На направляющих скольжения такие медленные перемещения и точные подводы невозможны из-за скачков, т. е. колебаний, связанных с зависимостью сил трения от скорости. [c.468]

Работа сил трения всегда отрицательна относительно работы движущих сил. В зависимости от типа кинематической пары, характера относительного движения образующих ее звеньев сопротивление движению оказывают силы трения скольжения и силы трения качения. Так как силы трения препятствуют относительному движению звеньев, то они действуют при рабочем и холостом холе машин. Во многом эффективность конструкции механизма определяется затратами энергии на преодоление сил трения. [c.244]

В формулах (142), (145), (147) и (148) величина оо или То учитывает сопротивление движению дислокаций в теле зерна. Величина этого напряжения зависит от сил Пайерлса—Набарро и наличия препятствий для продвижения дислокаций в плоскости скольжения (леса дислокаций, чужеродных атомов, частиц дисперсной фазы и других дефектов). Указанные факторы как бы моделируют силы трения, преодолеваемые дислокацией при движении ее в пределах зерна, поэтому эти напряжения названы напряжениями трения . Параметр (То (или то) можно представить в виде суммы составляющих, величина ky характеризует трудность передачи скольжения, т. е. эстафетной передачи деформации от зерна к зерну, и, таким образом, зависит от состояния границы. В частности, повышение степени закрепления дислокационных источников в области границы при сегрегации примесей внедрения в о. ц. к. поликристаллах сопровождается ростом Xd и, следовательно, k . Поэтому Xd и ky для о. ц. к. металлов достаточно велико (см. табл. 11), хотя величина т имеет вследствие особенностей скольжения в о. ц. к. решетке более низкое значение, чем для г. ц. к. металлов. Большое значение ky определяет сильную зависимость (Гт от величины зерна. [c.242]

Трением называется сопротивление относительному движению соприкасающихся тел, возникающее в местах их контакта. В зависимости от характера относительного движения соприкасающихся тел различают трение скольжения (рис. 4.1, а) трение верчения (рис. 4.1,6) и трение качения (рис. 4.1, < ). [c.77]

Процесс изнашивания деталей зависит от большого числа факторов, влияние которых трудно выразить в виде математических зависимостей. Это затрудняет создание обоснованных методов расчета, и поэтому сопротивление деталей изнашиванию часто оценивается по значению допускаемого удельного давления р на поверхности трения и по величине ри, пропорциональной работе сил трения, где V — скорость скольжения. [c.159]

Возникновение сопротивления при качении одного тела по другому определяется тем, что поверхностный слой перекатываемых в зоне контакта тел упруго и пластически деформируется (по исследованию Рейнольдса, 1875). Общую площадь или полоску контакта можно разделить на участок сцепления и участок упругого скольжения (рис. 9.5, а, б). На участке сцепления скорости соприкасающихся тел одинаковы, на участке упругого скольжения происходит трение скольжения. В зависимости от формы тел де- [c.312]

Виды трения скольжения. Трение скольжения может быть сухим, когда между соприкасающимися поверхностями звеньев нет какой-либо смазки (рис. 7.1, б), и жидкостным, если трущиеся поверхности разделяет слой смазки (рис. 7.1, в). Часто в машинах встречается трение, при котором слой смазки разделяет трущиеся поверхности звеньев лишь частично. Такое трение называется полусухим или полу жидкостным, в зависимости от того, какой вид трения является преобладающим. Сопротивление, возникающее при жидкостном трении, значительно меньше сопротивления сухого трения. [c.153]

На фиг. 38 представлены кривые, характеризующие изменение начала процесса схватывания второго рода в зависимости от скорости скольжения и удельной нагрузки в среде масел МС-20 (кривая /), гипоидном (кривая 2), вазелиновом (кривая 3) и вазелиновом с добавкой 0,5% олеиновой кислоты (кривая 4). Наибольшее сопротивление образованию процесса схватывания второго рода оказывает химически активная гипоидная смазка и наименьшее сопротивление — нейтральное вазелиновое масло. [c.57]

Мы получили фактически выражение для мгновенного коэффициента потери в зубьях. Он, как видно, будет переменной величиной, изменяющейся в зависимости от расстояния х контактной точки зацепления А от полюса зацепления Р, в частности при х = 0 он будет равен нулю. Это объясняется тем, что при зацеплении в полюсе скольжение в зубьях отсутствует и остается одно сопротивление качению, которое в нашем выводе не учитывается. [c.313]

Известно, что пластическая деформация кристаллических тел является следствием движения дислокаций в определенных плоскостях. Кривая упрочнения в какой-то мере отражает интегральный характер зарождения и движения дислокаций, их взаимодействие с решеткой, между собой и другими структурными несовершенствами кристаллов. Одной из важных характеристик кривой упрочнения кристаллов является напряжение начала пластической деформации. Фактически оно соответствует стартовому напряжению дислокаций (Тз), зарождение и смещение которых представляет собой элементарный акт пластической деформации. Наиболее достоверными значениями можно считать данные непосредственных наблюдений начала движения дислокаций при нагружении и измерений критической амплитуды колебаний по методу определения внутреннего трения. В некоторых случаях эти величины совпадают со значением критических скалывающих напряжений (КСН), вычисленных по кривым растяжения как напряжение начала отклонения зависимости сг (б) от линейного закона в упругой области деформации. Самыми развитыми плоскостями и направлениями скольжения являются плотноупакованные, поэтому изменения сопротивления деформированию у облученных кристаллов прежде всего определяются количеством дефектов и полем напряжений в этих плоскостях. [c.55]

Зависимость предела текучести от дозы облучения. Упрочнение кристаллических тел при облучении может достигаться как за счет создания новых центров закрепления дислокаций и стопорения источников дислокаций, так и за счет повышения сопротивления движению дислокаций в плоскости скольжения. При малых дозах облучения большую роль в упрочнении кристаллов, по-видимому, играет механизм закрепления дислокаций и блокировки источников дис- [c.71]

Обыкновенные короткозамкнутые двигатели применяются для привода механизмов, не требующих регулировки скорости. Благодаря большой простоте, прочности конструкции, отсутствию подвижных контактов, этот тип двигателя получил исключительно широкое распространение. Современные нормальные короткозамкнутые двигатели имеют, в зависимости от скорости, пусковой момент от 1,5 до-1,1-кратного значения номинального момента. Быстроходные двигатели имеют больший пусковой момент. Пусковой ток обычно достигает 5 8-кратного нормального значения. В настоящее время изготовляются двигатели до 50 Нет с повышенным сопротивлением ротора, предназначенные для ударной работы на подъёмниках, прессах, молотах и т. д. Эти двигатели, как правило, имеют максимальный момент при пуске в ход и номинальное скольжение порядка 15 —20f/o. Они обеспечивают более быстрый разгон при меньших пусковых токах. [c.537]

В зависимости от нагрузки многие материалы могут находиться в упругом состоянии, вязко-пластичном и др. В упругом состоянии деформация обратима, тело восстанавливает свою форму и размеры после снятия нагрузки. В вязком состоянии материала работа внешних сил переходит полностью в тепло, сопротивление определяется касательными напряжениями при ламинарном скольжений слоев. [c.15]

Сопротивление скольжению Тл, как впервые отметил Зегер, обусловливает температурную зависимость критического напряжения сдвига металлов с г. п. у. и г. ц. к. решеткой. Сопротивление Тп складывается из температурно-независимой (тс) и температурнозависимой (тя) составляющих, при этом тс обычно отождествляется с сопротивлением дислокаций в параллельных плоскостях скольжения (полях дальнодействия), а ts — с пересечением дислокаций леса. Преодоление дислокаций леса существенно облегчается термической активацией. Для металлов с о. ц. к. решеткой температурная зависимость Тл слабее, чем температурная зависимость тП—н, и в отличие от г. п. у. и г. ц. к. кристаллов ее практически можно не учитывать. [c.220]

Образованные в результате реакций (2.19) и (2.20) сидячие дислокационные конфигурации (см. рис. 2.10) вызываютШоявление температурной зависимости сопротивления движению дислокаций. Обусловлено это тем, что для движения винтовой дислокации внешнее напряжение и термическая активация должны обусловить протекание процесса редиссоциации, т. е. образования перетяжек [831 на расщепленной дислокационной линии, после чего только она получит возможность перемещаться. Фактически достаточно подтянуть к центру расщепления хотя бы один из дефектов упаковки. Данная модель редиссоциации винтовых дислокаций [82, 83] объясняет не только температурную зависимость прочностных характеристик, но и асимметрию скольжения в [c.48]

Экспериментальные и расчетные данные по температурной зависимости сопротивления движению двойникующих дислокаций а и параметра Ку для двойникования [22] позволяют уточнить предложенную в работах [121, 122] схему изменения механизма деформации (скольжение двойни кование) в поликристаллических металлах с ОЦК-решеткой. [c.62]

Авторы работы [9] на основе анализа модели диссоциации и редиссоциации винтовых дислокаций отмечают, что она удовлетворительно объясняет температурную зависимость сопротивления кристаллической решетки движению дислокаций, высокий уровень напряжения-течения при ОК, асимметрию скольжения в металлах с ОЦК-решеткой, а также меньшую подвижность винтовых дислокаций по-сравнению с краевыми. [c.103]

Хотя иринциниальпо множественное скольжение — наиболее простой путь, энергетически он невыгоден и дает наименьшую эффективность диссипации упругой энергии. Об этом говорит вид кривой течения монокристалла (рис. 24). Эффективная релаксация напряжений происходит только на стадии легкого скольжения, когда действует одна его система. Вторая стадия (множественное скольжение) характеризуется высоким деформационным упрочнением. Данные 171] показывают если в поликристалле удается йзбен ать внутри зерен множественного скольжения, то сопротивление деформации существенно снижается (соответственно повышается диссипацця упругой энергии). На рис. 25, 26 приведены концентрационные зависимости сопротивления деформации (растя-н ением) и параметров уравнения Петча для поликристаллов сплавов Си — А1. Видно, что на пределе текучести эти зависимости имеют нормальный вид, с ростом концентрации твердого раствора [c.88]

Среди работ А.Ю. Ишлинского важное место занимают публикации, посвя-ш,енные изучению трения и особенностей его проявления при разных видах пере-меш,ения тел. Им построена теория трения качения жесткого катка по упругому и вязкоупругому основанию [1-3], позволившая изучить влияние относительного проскальзывания поверхностей в пределах плош,адки контакта (этот источник диссипации энергии при качении впервые был обнаружен О. Рейнольдсом [4]), и несовершенной упругости реальных материалов (см. [5]) на сопротивление перекатыванию тел. Эти исследования, проведенные на упрош,енных стерженьковых моделях упругого и вязкоупругого материала, позволили, в частности, объяснить немонотонную зависимость силы трения качения от скорости, установить зависимость сопротивления качению от коэффициента трения скольжения взаимодействующих тел, определить все контактные характеристики (распределение нормальных и тангенциальных напряжений, величину относительного проскальзывания, момент трения качения и т. д.). В дальнейшем развитие теории трения качения шло по пути усложнения моделей взаимодействующих тел, одновременного учета нескольких факторов, влияющих на сопротивление перекатыванию. Подробный обзор работ в этом направлении можно найти в монографиях [6-8]. [c.279]

Дится к тому, что они повышают плотность дислокации при данной степени деформации и тем самым повышают атермическую составляющую сопротивления деформации. Примеси внедрения препятствуют скольжению дислокаций в данной плоскости скольжения и вызывают поперечное скольжение. Чем больше атомов внедрения, тем выше вероятность, что данная дислокация оставит свою плоскость скольжения и перейдет в другую. Именно из этих соображений Конрад и Оказаки [35] получили приведенное выше уравнение (10), определяющее зависимость сопротивления деформации от плотности дислокаций. В этом уравнении ао можно трактовать как термическую составляющую, а /(д 6р - как атермическую составляющую напряжений. Уравнение (10) достаточно строго выполняется не только для иодидного, но и для технического титана (рис. 14). Напряжение 0о возрастает с увеличением содержания примесей и составляет 9, 11 и 37 кгс/мм для титана с эквивалентом кислорода 0,009 (иодидный титан) 0,2 и 1% соответственно. Коэффициент /Сд также возрастает с увеличением содержания примесей для титана высокой чистоты (иодидный титан) он равен 0,61 для титана, содержащего 0,2 и 1,0% примесей, Кл. равен 0,66 и 0,77 соответственно. [c.57]

Предварительная пластическая деформация приводит к довольно существенному уменьшению величины а<г и слабее влияет на коэффициент т . Слабая зависимость гпт от ев достаточно легко объяснима. Дело в том, что переползание дислокаций и поперечное скольжение, определяющие б ск, являются существенно термоактивированными процессами и в гораздо меньшей степени чувствительны к дислокационной структуре материала, возникающей при его пластическом деформировании. Что касается влияния предварительной деформации на Od, то здесь необходимо дать некоторые пояснения. Полученный результат по снижению величины оа от предварительной деформации сначала кажется противоречивым, так как параметр Од имеет смысл прочности матрицы или границы соединения матрицы с включением, которая не должна меняться при деформировании. Указанный вывод действительно имел бы место, если бы мы рассматривали локальную прочность материала в масштабе порядка длины зародышевой трещины. В зависимости же (2.7) под Od понимается некоторая осредненная не меньше, чем в масштабе зерна, интегральная характеристика, отражающая сопротивление материала зарождению микротрещины. Поэтому при наличии предварительного деформирования материала необходимо учитывать возникающие остаточные микронапряжения. В этом случае в первом приближении параметр а<г можно определить по зависимости [c.107]

Для твердых бронз, латуней и чугунов допускаемые контактные напряжения выбирают из условия сопротивления заеданию в зависимости от скорости скольжения, материала червяка и его термической и механической обработок. Из [15] их можно определять по формулам [0н] = ЗОО —25Уск, Н/мм —для бронзы Бр АЖ 9-4 при работе в паре со стальным закаленным и шлифованным червяком [стн]= 180 —40 Оск — Для колес из чугунов СЧ 15-32, СЧ 18-36 и стальных червяков [ан] = 210 —35u k — для чугунных колес и чугунных червяков, где V k — скорость скольжения. [c.233]

Когда частицы малы по сравнению со средней длиной свободного пробега в жидкости, имеет место молекулярное скольжение, приводящее к уменьшению сопротивления. Теоретическое решение для течения Стокса с граничными условиями скольжения получено Бассе [36]. Милликен [544], воспользовавшись результатами Бассе, получил полуэмпирпческую зависимость для сопротивления при свободномо.лекулярном течении, определив электрические константы по данным опытов с каплями масла. Коэффициент сопротивления можно записать в виде [164, 773] [c.36]

Допускаемые контактные напряжения [о н]2д.гя колес из безоло-вянных бронз и чугунов определяют из условия сопротивления заеданию в зависимости от скорости скольжения Vs по табл. 3.14 . [c.389]

При выборе смазочного материала необходимо учитывать условия эксплуатации смазываемых поверхностей (тепловые, кинематические и силовые условия в контакте). К ним относятся давление, скорость качения и скольжения, температура, материалы поверхностей, среда, в которой работает узел трения. Для прямозубых цилиндрических и конических передач смазочный материал и способ подвода смазки выбирают в зависимости от типа передачи и окружной скорости. Пластичные смазки применяют чаще всего в открытых передачах при окружной скорости меньше 4 м/с, а также в условиях, где применение жидких смазочных материалов невозможно. Для промышленных закрытых передач с окружной скоростью до 12—15 м/с применяют обычно смазку окунанием колес в масляную ванну на глубину при мерно 0,75 от высоты зуба. Объем масляной ванны рассчитывают в за висимости от передаваемой мощности (примерно на 1 кВт 0,25—0,75 л) При окружной скорости свыше 15 м/с для снижения потерь на преодо ление сопротивлений рекомендуют применять струйную циркуляционную смазку. При этом необходимо учитывать, что вязкость масла должна несколько понижаться с увеличением окружной скорости. [c.742]

Конкретные выражения для сопротивлений ЭСЗ определяются типом ЭД, зависят в общем случае от частоты питания V, а для ротора и от характеристического параметра нагрузки й- В качестве последнего для АД выступает скольжение 5 , для СД и СРД — обычно временной угол 01 между векторами ЭДС в воздушном зазоре и ЭДС XX Е , для БДПТ — пространственный угол 0р между вектором напряжения и и поперечной осью д, а для ЭД гистерезисного типа — гистерезисный угол 71 между первыми гармониками кривых пространственного распределения по ротору индукции и напряженности поля. Характерная особенность для ЭД гистерезисного типа заключается в том, что параметры его ротора являются функциями индукции в роторе, ибо от нее зависят магнитная проницаемость материала и гистерезисный угол Ух- Последний меняется также и в зависимости от нагрузки. [c.114]

Допускаемые контактные напряжения [Off]2 для колес из безоловянных бронз, латуней и чугунов (БрА9ЖЗЛ, ЛЦ23А6ЖЗМц2, СЧ15 и др.) определяют из условия сопротивления заеданию в зависимости от скорости скольжения. Значения [Стд]г вычисляют по формулам, приведенным в табл. 11.3. [c.256]

Сопротивление движению двойникующих дислокаций то при абсолютном нуле меньше, чем сопротивление движению полных дислокаций скольжения по причинам, которые уже проанализированы в работах [117, 122]. Поскольку нет оснований предполагать существенных различий в механизме движения полных и частичных дислокаций, для описания температурной зависимости Tq можно применить представления о термически активируемом движении дислокаций в поле [c.62]

При меньших размерах частиц или расстояний между ними прочность пропорциональна величине, обратной корню квадратному из расстояния между частицами, и начало разрушения будет определяться процессом скольжения. При о > Пс > Ор трещины могут возникать и развиваться от частиц карбида, если эти частицы больше требуемых по Гриффитсу, а критические напряжения задаются уравнением (19). Трещины образуются в частицах цементита, но не развиваются в матрицу, если Ор > о > Ос. Однако, если частицы малы й не вызывают трещин, они тем не менее могут блокировать движение дислокаций и ограничивать предельное значение концентрации напряжений, тем самым повышая сопротивление сколу ферритной матрицы. Эти соображения были изложены в [45], и, хотя получена несколько отличная функциональная зависимость для разрушающих напряжений, основные выводы совпадают с выводами работы [47]. [c.82]

На рис. 17 представлены зависимости гальвано-ЭДС, выпрямленного напряжения, сопротивления граничного слоя и коэффициента трения от нагрузки при скорости скольжения 1,6 м/с при смазке глицерином для случая прямой пары диск из стали 40Х — палец из бронзы БрОЦС5—5—5. В соответствии с измерением [c.38]

На рис. 18 показаны зависимости величин собственной ЭДС для указанных выше пар трения и электросопротивления контакта для пары трения сталь У8 — бронза БрОЦСб—5—5 от величины удельной нагрузки при скорости скольжения 0,08 м/с. Величины ЭДС испытанных пар находились в пределах 35—120 мкВ, а значения сопротивления контакта - -0,07—0,01 Ом. Такие значения собственной ЭДС, а также сопротивления пары трения являются [c.40]

Сопоставление опытных данных [80 1 с результатами расчетов гидравлического сопротивления по обеим моделям показало, что модель со скольжением фаз дает хорошие результаты при кольцевом режиме течения, а гомогенная — при дисперсном. Кольцевой режим течения по сравнению с дисперсным занимает гораздо большую область относительных массовых паросодержаний двухфазного потока в прямых трубах. Однако, принимая во внимание указанные недостатки метода Локкарта—Мартинелли и большой объем экспериментального материала по гидравлическому сопротивлению двухфазных пароводяных потоков в прямых трубах, накопленного в нашей стране начиная с 50-х годов и обработанного с применением гомогенной модели, она и была широко использована в различных работах, в частности, в [891. При этом взаимосвязь структуры потока с величиной потерь давления учитывается табулированным в зависимости от х, р и ро) поправочным коэффициентом (отдельно для течения с теплоподводом и без него). [c.61]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...