Движение винтовое

Движение винтовое, вправо [c.267]

СЛОЖЕНИЕ ПОСТУПАТЕЛЬНОГО И ВРАЩАТЕЛЬНОГО ДВИЖЕНИЙ. ВИНТОВОЕ ДВИЖЕНИЕ [c.176]

Шагом винтовой поверхности называется величина h = 2пр. Различают винтовые поверхности переменного и постоянного шага (параметра). Все точки образующей описывают при ее движении винтовые линии Ь (переменного или постоянного шага) — направляющие поверхности. [c.98]

Линейчатые поверхности, образованные движением винтовой оси в неподвижном пространстве и в движущемся теле, будем называть соответственно неподвижным и подвижным аксоидами винтовых осей. [c.292]

Если вектор Ь параллелен вектору 1, т. е. дислокация винтовая, то любой вектор п, для которого (п1)=0, также удовлетворяет условию (3.40), т. е. всякое движение винтовой дислокации является скольжением. При этом плоскость скольжения неопределенна. Плоскостью скольжения винтовой дислокации может быть любая из плоскостей области, осью [c.104]

Линейные дислокации обладают большой подвижностью и при сдвигающем напряжении порядка 10 кПа уже приходят в движение. Например, краевая дислокация, изображенная на рис. 7.14, а, придет в движение и плоскость 4, содержащая краевую дислокацию, поменяется местами с плоскостью 3, вследствие того что атомы в плоскости 3, лежащие ниже дислокации, обозначаемой знаком L, сместятся влево, а оставшиеся на месте атомы этой плоскости образуют дислокацию, смещенную вправо на одно межатомное расстояние. Такое движение наконец приведет к выходу дислокации на границу кристалла (рис. 7.14, е). Эти малые шаги смещения дислокации представляют собой элементарные акты пластической, уже необратимой деформации. Аналогично положение с движением винтовой дислокации, которая перемещается не в направлении действия касательного напряжения, а перпендикулярно ему, как показано иа рис. 7.14, г. Движение оси винтовой дислокации приводит к смещению (деформации) тоже в направлении действия напряжения т. [c.133]

ДРУГИЕ ВИДЫ ДВИЖЕНИЯ ДИСЛОКАЦИИ ПРИ СКОЛЬЖЕНИИ. Рассматривая дислокационную природу скольжения, следует иметь в виду многообразие конкретных видов движения дислокаций. Выше были рассмотрены простейшие случаи движения винтовой краевой и смешанной дислокаций, описаны особенности движения и пересечения растянутых дислокаций, дано описание генерации источника Франка—Рида. Рассмотрено двойное поперечное скольжение. Ниже, подчеркивая разнообразие видов движения (скольжения) дислокаций, дается описание движения дислокаций с порогами, с помощью парных перегибов, с особыми точками и пр. [c.123]

Теорема 1. Каждая кинематическая пара 5-го класса эквивалентна в бесконечно малом движении винтовой кинематической паре. [c.28]

При объяснении закономерностей параболического упрочнения поликристаллических ОЦК-металлов часто используется допущение о достаточно равномерном хаотическом распределении дислокаций на первой стадии упрочнения. Справедливость указанного допущения обычно обосновывается легким протеканием процессов поперечного скольжения дислокаций из-за высокой энергии дефекта упаковки в металлах с ОЦК-решеткой. Очевидно, что подобное допущение может оказаться не совсем корректным при низких температурах, когда даже у металлов с большой энергией дефекта упаковки скорости движения винтовых и краевых компонент дислокаций различаются на порядок и более [257, [c.143]

Витек В. Термически активированное движение винтовых дислокаций в металлах с ОЦК-решеткой И Актуальные вопросы теории дислокаций.— М. Мир, 1968.—С. 236—254. [c.228]

Движение винтовое (например, вправо) [c.454]

Рассмотрим сферический механизм с осями /, 2, 3, 4, отвечающий исследуемому пространственному механизму. Выясним необходимые и достаточные условия отсутствия вращения вокруг оси 4 при сохранении одной степени свободы механизма. В общем случае отсутствие вращения вокруг оси 4 приводит к образованию жесткой четырехгранной пирамиды 1—2—3—4, однако если совместить оси 5 и /, то возможны два противоположных вращения вокруг 1 я 3, причем вокруг 2 и 4 вращений не будет. Следовательно, необходимое условие в отношении сферического механизма, отвечающего исследуемому механизму, заключается в параллельности осей 1 3, а вследствие этого и в параллельности кратчайших расстояний 1—4 и 3—4. Поэтому исследуемый механизм должен иметь оси вращательного движения ], винтового движения 3, параллельную оси /, и с чистым скольжением 2 н 4. [c.119]

Перемещение твердого тела в течение бесконечно малого промежутка времени в общем случае может рассматриваться как движение винтовое [571, т. е. как результат сложения двух элементарных движений — вращательного и поступательного. Это винтовое движение определяется лишь отношением скоростей поступательного и вращательного движений, называемым по аналогии с винтовой кинематической парой параметром винта. [c.63]

Для изучения характера влияния первичных дефектов облучение целесообразно производить при температурах, близких к О К. При этом изменение сопротивления деформированию будет определяться степенью проявления двух факторов облегчением при наличии точечных дефектов движения винтовых компонент дислокаций, приводящим к разупрочнению, и повышением сопротивления деформированию за счет закрепления дислокаций и возникновения новых стопоров. Уменьшение предела текучести после облучения электронами [c.77]

Смещение блоков осуществляется осевыми движениями винтового вала, который вращается дисками 2 и 10. Винтовая часть вала проходит через неподвижную гайку корпуса 9. Смещение дисков производится поворотом фиксируемой рукоятки 3. [c.142]

Основными видами питателей являются а) с поступательным движением тягового гибкого органа — ленточные, пластинчатые, цепные б) с колебательным движением — качающиеся. плунжерные, маятниковые в) с вращательным движением — винтовые, тарельчатые и др. Многие из них представляют модификацию одноимённых видов конвейеров. Основные виды питателей в свою очередь подразделяются на разновидности. [c.1110]

Угол наклона траектории в процессе резания 0 — угол между касательной к траектории движения (винтовая линия) рассматриваемой точки режущего лезвия и касательной к траектории той же точки (окружность) при вращении сверла без подачи (фиг. 1, г, д). [c.102]

Для нарезания косозубых колес долбяку сообщается дополнительное поворотное движение винтовыми направляющими. [c.453]

Кроме преобразования движений, винтовые механизмы используют и для передачи усилий. [c.151]

В работе [297] развита теория напряжений Пайерлса для движения винтовых дислокаций в о. ц. к. металлах. Геометрия кристалла приводит к высоким значениям напряжения Пайерлса. Рассчитанное из потенциальной энергии недиссоциированной винтовой дислокации напряжение составляет величину —0,05(3, что на порядок больше принятой для о. ц. к. переходных металлов. Вместе с тем силы Пайерлса для случая краевой дислокации в о. ц. к. и г. ц. к. кристаллах, по-видимому, значительно не отличаются. Как показано электронномикроскопическим исследованием [19], доминирующую роль при деформации в о. ц. к. металлах играют винтовые дислокации. Вероятно, особенности поведения о. ц. к. металлов, в частности хладноломкость, связаны со сложным влиянием сил Пайерлса и примесей внедрения на движение дислокаций [6, 297]. [c.288]

На фиг. 11,6 дано схематическое изображение выхода винтовой дислокации на грань кристалла по Франку, который отмечает, что движение винтовых дислокаций в атомно-кристаллической решетке менее ограничено, чем линейных. [c.26]

И. С. Громека исследовал пример движения, в котором ось вращения частиц совпадает со скоростью их поступательного движения, и назвал такое движение винтовым. К линиям тока такого, не удовлетворяющего условию (8) движения нельзя провести ортогональные поверхности, а следовательно, и построить нормальные сечения трубок тока конечных размеров. [c.40]

Основным механизмом генерации неравновесных вакансий при пластической деформаций является движение винтовых дислокаций с порогами, разделенными расстоянием I. Тогда расширение дислокационной петли до заданных значений в момент времени t (рис. 67) дает число вакансий iVp(i) = l it)lg t)/ Ы). Увеличение их концентрации в единицу времени составляет п = где т — плотность дислокационных пе- [c.247]

Деформация ползучести является результатом как движения винтовых так и вязкого движения краевых дислокационных сегментов. Если учесть, что образуются две краевые дислокации длиной, равной пути, который пройдет винтовой дислокационный сегмент, то получим следующее выражение для [c.150]

Нарушает заданный характер сопряжения, изменяет распределение усилий по виткам, изменяет прочность резьбового сопряжения, кинематику движения винтовой пары [c.178]

Под параметром винтового движения винтовой пары понимается отношение поступательного перемещения Ьс одной из сопряженных резьбовых деталей к углу ее поворота и в их относительном движении [c.188]

Резьба образуется путем нанесения на поверхность деталей винтовых канавок с сечением согласно профилю резьбы. Образованные таким образом выступы носят название витков. Термин винт применяют как общий (объединяющий также болты и шпильки) и как частный (винт, вращаемый при завинчивании и отвинчивании, т. е. ввинчивающийся и деталь). Термин винт послужил основой для целого ряда других терминов винтовое движение, винтовая линия, винтовая поверхность. Термин резьба произошел от технологического npoiie a ее изготовления — нарезания. [c.90]

Можно доказать, что формула (36) (соотношение Мотта — Набарро) для силы, действующей на единицу длины дислокации, справедлива для случая движения винтовой и смешанной дислокаций. Так как вектор Бюр-герса является инвариантом дислокации, а при однородных касательных напряжениях величина х постоянна на всей плоскости скольжения, то сила, действующая на единицу длины дислокации, по величине (но не по направлению) одна и та же на любом участке криволинейной дислокации и направлена перпендикулярно линии дислокации в любой ее точке в сторону участка плоскости скольжения, еще не охваченного сдвигом. [c.50]

Рис. 44. Образование на краевых дислокациях перегиба (дислокация с вектором 6 ) и стуиеньки (дислокация с вектором Ьг) при движении винтовой дис-—

Образованные в результате реакций (2.19) и (2.20) сидячие дислокационные конфигурации (см. рис. 2.10) вызываютШоявление температурной зависимости сопротивления движению дислокаций. Обусловлено это тем, что для движения винтовой дислокации внешнее напряжение и термическая активация должны обусловить протекание процесса редиссоциации, т. е. образования перетяжек [831 на расщепленной дислокационной линии, после чего только она получит возможность перемещаться. Фактически достаточно подтянуть к центру расщепления хотя бы один из дефектов упаковки. Данная модель редиссоциации винтовых дислокаций [82, 83] объясняет не только температурную зависимость прочностных характеристик, но и асимметрию скольжения в [c.48]

По Гилману [242], основной причиной деформационного упрочнения является образование дислокационных диполей при движении винтовых или смешанных дислокаций с порогами. Диполи, отрываясь от скользящих дислокаций, затрудняют движение идущих вслед за ними дислокаций. Увеличение степени деформации приводит к росту числа таких диполей, следовательно, возрастает и напряжение течения. [c.101]

На рубеже XIX и XX столетий Ф. Рело еще раз сделал попытку отвоевать для кинематики утраченные ею позиции. В 1900 г. он опубликовал второй том своей Теоретической кинематики , правда, под измененным названием ( Учебник кинематики , т. 2). По существу в этой работе содержалось не развитие прежних идей автора, опубликованных им в 1875 г., а их новая трактовка. Рело своеобразно и очень детально развил теорию кинематических пар, перестроил аналитическую кинематику механизмов, а также попытался связать методы исследования механизмов с подобием в их построении. Он выделил шесть групп механизмов, служащих для передачи движения,— винтовые механизмы, механизмы шарнирно-звеньевые, колесные (фрикционные и зубчатые), кулачковые, стопорные и механизмы, в состав которых входят гибкие передачи. Подобной классификацией с теми или иными видоизменениями пользуются и в настоящее время. Рело сделал также попытку построить теорию рабочих машин с помощью теории кинематических пар, однако она не была замечена современниками и не получила дальнейшего развития. [c.84]

Второй механизм— образование пор вследствие скопления вакансий — наблюдается при весьма значительном времени испытания или эксплуатации, а также при очень высоких температурах [Л. 12, 24, 25]. Необходимое количество вакансий образуется в процессе пластической деформации при высокой температуре в результате движения винтовых дислокаций [Л. 13, 14, 16]. Под действием напряжений, вызванных внешними нагрузками, вакансии перемещаются направленно. Встречая на свое.м пути препятствия, вакансии скапливаются на них, образуя поры. По мнению большинства исследователей рост пор независимо от механизма их зарождения ироисходит в результате направленной диффузии вакансий. [c.81]

При т > Tjtp + равновесие линии дислокации становится невозможным и она расширяется в виде двойной спирали, закрепленной в точках А н В (позиции 2—4). Ее краевые компоненты стремятся двигаться в направлении вектора Ь, а винтовые — расходятся перпендикулярно к нему. Благодаря закреплению в точках А и В при движении винтовых компонентов возникнут участки с ориентацией, соответствующей краевой дислокации обратного знака (сечение 3 на рис. 2.17, б). Так как за пределами отрезка АВ один слой атомов над плоскостью скольжения продвинулся в направлении т, то оказавшийся лишним слой атомов под этой плоскостью начинает двигаться в обратном направлении. Краевые компоненты обратного знака около точек закрепления переходят в винтовые компоненты (позиция 4 на рис. 2.17, а), которые сближаются между собой. В результате образуется замкнутая петля линии Дислокации (позиция 5), продолжающая расширяться (сечение 5 на рис. 2.17, б), а оставшийся между точками закрепления А и В участок дислокации повторяет описанную эволюцию, которая характеризует работу генератора петель дислокаций, получившего название источника Франка — Рида. [c.89]

В работе [143] образование упрочненного поверхностного слоя объясняется взаимодействием движущихся к поверхности дислокаций со ступеньками скольжения, которые под нагрузкой действуют как концентраторы напряжений с областью напряжений ближнего порядка. Взаимодейстаие приближающихся к поверхности дислокаций с такими локальными очагами высоких напряжений может создавать соответствующий барьерный эффект, который, в свою очередь, может увеличивать вероятность процесса поперечного скольжения винтовых дислокаций, что также усиливает барьерное действие приповерхностного слоя. Так, в работах [47, 48] образование более прочного поверхностного слоя объясняется именно с позиций протекания преимущественного процесса поперечного скольжения винтовых дислокаций вблизи свободной поверхности и образования ими поверхностных ступенек, ограничивающих дальнейшее движение винтовых дислокаций [171]. [c.19]

Термоактивационный анализ кинетики микропластической деформации в монокристаллах Мо. Скоростная зависимость деформирующих напряжений, из которой определялась величина активационного объема, снимались экспериментально на монокристаллах Мо в области микро- и макротекучести. Полученные данные представлены на рис. 87, 88. Видно, что на псевдоупругой стадии деформирования в области микротекучести изменение скорости деформации от j = 1,67 10 с до 62 = = 1,67 10 с приводит к явному появлению дефекта модуля (изменения угла наклона кривой а — е, отмеченные стрелками). При обратном переходе от ёз к i наблюдается уменьшение деформирующего напряжения Да, причем как величина дефекта модуля, так и Дст растут с увеличением степени деформации и величины приложенных напряжений, что свидетельствует о протекании термоактивированных процессов движения дислокаций в кристалле Мо при напряжениях, намного меньших макроскопического предела текучести, и коррелирует с имеющимися литературными данными для ОЦК-металлов [85, 86, 362, 363, 484-489]. Так, в работах [362, 363] было обнаружено следующее движение винтовых дислокаций в системе 112 < 11 Г> начинается при очень малых напряжениях сдвига т = 25—35 гс/мм дислокации движутся при этом с весьма большой скоростью V > 1 см/с для размножения свежевведенных дис-148 [c.148]

Возможность того, что скорость ползучести контролируется движением винтовых дислокаций со ступеньками, впервые была рассмотрена Моттом [ 214] в 1954 г., а позднее Раймондом и Дорном [215], Барреттом и Никсом [ 104] и другими исследователями. Хирш и Уоррингтон выдвинули теорию деформационного упрочнения при высоких температурах [216], исходя из тех же представлений, что и Мотт. Кратко рассмотрим результаты работы [104]. [c.131]

Основной курс теоретической механики. Ч.1 (1972) -- [ c.146 ]

Основы теоретической механики (2000) -- [ c.129 ]

Курс теоретической механики. Т.1 (1982) -- [ c.159 , c.291 ]

Теоретическая механика (1987) -- [ c.40 ]

Теоретическая механика (1970) -- [ c.95 ]

Механика жидкости и газа (1978) -- [ c.36 , c.40 ]

Теоретическая механика (1988) -- [ c.163 ]

Курс теоретической механики (1965) -- [ c.361 ]

Аэродинамика Часть 1 (1949) -- [ c.296 ]

Курс теоретической механики Том1 Изд3 (1979) -- [ c.262 ]

Теоретическая механика Изд2 (1952) -- [ c.121 ]

Газовая динамика (1988) -- [ c.243 ]

Механика жидкости и газа Издание3 (1970) -- [ c.60 , c.63 , c.118 ]

Технический справочник железнодорожника Том 1 (1951) -- [ c.374 ]

Справочник машиностроителя Том 1 Изд.2 (1956) -- [ c.377 ]

Техническая энциклопедия Том 1 (0) -- [ c.183 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...