Сопротивление Условия

В 9-9 были даны условия на границах разных областей сопротивления. Условие для конца переходной области или начала квад- [c.120]

Величина коэффициента местного сопротивления зависит от формы местного сопротивления, условий входа и [c.153]

С заделанным концом, — консолью равного сопротивления. Условие прочности зуба удовлетворяется, когда напряжение в корне зуба А (Тд меньше допускаемого [а] [c.177]

При выборе типа устройства исходят из допустимого значения гидравлического сопротивления, условий и длительности эксплуатации. Наличие взвесей в теплоносителе со временем может вызвать затупление кромок диафрагмы и изменить а. [c.169]

Электропроводность слоя, нанесенного на непроводник, важна для последующей гальванической обработки. По этой причине серебро и медь особенно пригодны для создания электропроводности следует отметить, что, например, удельное сопротивление графита в 500 раз больше, чем серебра. На практике электропроводность, соответствующая удельным сопротивлениям, не может быть достигнута, так как значения сопротивлений относятся только к чистому и уплотненному материалу. Волосяные трещины, царапины могут значительно снизить электропроводность. Для порошков сопротивление зависит от контакта между отдельными частицами. Этот контакт зависит от формы частиц и находящегося между ними связующего материала. Окисная пленка на отдельных частицах также может повысить сопротивление. Условия работы при нанесении проводящего слоя могут оказывать влияние на сопротивление. У проводящего серебра поверхностное сопротивление зависит как от состава препарата, так и от температуры сушки. Чем выше температура сушки, тем меньше сопротивление. В противоположность вжиганию после сушки все-таки остаются отдельные частички и связующий материал. По этой причине удельное сопротивление слоев после вжигания меньше, чем высушенных на воздухе. [c.404]

Система работает следующим образом. С изменением термосопротивления Rt, вызванным сопротивлением условий теплообмена, появляется напряжение небаланса. Мост балансируется при отсутствии потока. Поэтому всякое повышение скорости приводит к улучшению условий охлаждения датчика и повышению его сопротивления. В результате появляется сигнал разбаланса моста с положительным знаком. Этот сигнал воздействует на усилитель, а затем на фотосопротивление таким образом, что приложенное к мосту напряжение увеличивается и баланс моста восстанавливается. [c.108]

Сложное сопротивление. Условия прочности [c.454]

Чтобы погасить опасные колебания и предотвратить явление резонанса, для каждого типа вагона вычисляются периоды колебаний, соответствующие им критические скорости, а в рессорном подвешивании предусматривается необходимая величина коэффициента относительного трения или гидравлического сопротивления. Условие гашения колебаний формулируется в виде неравенства, левая часть которого определяется как разность смежных амплитуд свободных колебаний вагона на рессорах с трением, а правая часть представляет разность смежных амплитуд вынужденных колебаний вагона на пружинах без трения, и записывается выражением [c.151]

При малых значениях податливости сосредоточенной упругости и сопротивления условие (3.49) не выполняется, при этом [c.94]

Здесь F - площадь поперечного сечения I - длина стержня, балки -момент сопротивления при изгибе 7 — о.севой момент инерции сечения - момент сопротивления при кручении - момент инерции при кручении h — толщина оболочки, пластины г — радиус оболочки, пластины Е, G - moj h упругости при растяжении и сдвиге соответственно а, а, 1, oi2, а% — коэффициенты, зависящие от условий закрепления, нагружения и коэффициента Пуассона /i. [c.5]

Такая задача, например, возникает при исследовании механизма прибора, который приводится в движение пружиной, при условии, что сопротивлением является трение в кинематических парах механизма. [c.135]

Определяем величину постоянного момента сопротивления из условия, что работа движущих сил и работа сил сопротивления за цикл установившегося движения равны между собой. Имеем [c.166]

Воспользовавшись условием задачи 299, определить время холостого хода для того, чтобы вал двигателя к началу следующего рабочего хода смог достичь угловой скорости Отах = 200 eк . Приведенный к валу двигателя момент инерции маховика / =-= 0,268 кгм , нагрузка двигателя на холостом ходу определяется величиной приведенного момента сопротивления, равного Л4 = 2 нм. [c.174]

Случай четвертый масса отделяется (рис. 99, а) и абсолютная скорость и имеет направление абсолютной скорости звена v, что возможно только прн условии [ м I > 1 f тогда относительная скорость отделяемой массы с — = и О (рис. 99, б) будет направлена в ту же сторону, что и абсолютная скорость звена V и, следовательно, импульсивная сила будет силой сопротивления (рис. 99, в). [c.182]

Рассмотрим, при каких условиях наблюдается трение качения и при каких трение скольжения. Пусть цилиндр А перемещается равномерно по плоскости В под действием силы F", приложенной в центре О и параллельной плоскости В (рис. 11.28). Если нормальное давление в точке С касания равно F, то сопротивление трения скольжения Ff, равно [c.234]

Решение таких задач находится методом последовательных приближений. Вначале для расчета значений си и aj приходится задаваться температурами поверхностей трубы из условия I > /с > t 2> /ж2. причем разность соседних температур тем больше, чем больше термическое сопротивление между ними. Исходя из этого принимаем / i=85,5° /е2 = 85°С. [c.99]

Пример 12.3. Рассчитать, во сколько раз увеличится тепловой поток от трубы (условия примера 12.2), если ее наружную поверхность увеличить в 10 раз путем оребрения. Термическим сопротивлением ребер пренебречь. Коэффициенты теплоотдачи считать такими же, как 1) примере 12.2. [c.101]

Наложение теплоизоляции на поверхность цилиндра также увеличивает Ял, но одновременно уменьшает Л 2= 1/а2 2 из-за увеличения наружной поверхности р2 = кё-г1. При некоторых условиях может получиться на первый взгляд парадоксальный результат — утолщение теплоизоляции приводит к уменьшению суммарного термического сопротивления теплопередачи Rk (рис. 12.3) и соответственно к увеличению теплопотерь. Оказывается, теплоизоляция на трубе эффективно работает только в том случае. [c.102]

Число Био характеризует отношение термического сопротивления переносу теплоты теплопроводностью от середины твердого тела к поверхности Rx = b/(XF) к термическому сопротивлению теплоотдачи Ra,= / a.F). Условие (14.1) для термически тонкого тела можно записать в виде Bi- -0 (практически Bi<0,l). [c.113]

В реальных условиях все процессы в ГТУ являются неравновесными, что связано с потерями работы в турбине и компрессоре, а также с аэродинамическими сопротивлениями в тракте ГТУ. На рис. 20.10 действительный процесс сжатия в компрессоре изображен линией /—2, а процесс расширения в турбине — линией, 3—4. Точками 2а и 4а отмечено состояние рабочего тела соответственно в конце равновесного адиабатного сжатия и расширения, точкой О — параметры окружающей среды. [c.174]

При соблюдении геометрических, динамических и тепловых условий подобия можно получить данные на стадии проектирования по гидродинамическому сопротивлению, температурным полям твэлов, провести оптимизацию их геометрических размеров, определить режимы течения. Условием подобия для сия трения и сил инерции газового теплоносителя является равенство чисел Re для модели и натуры [c.47]

Основные условия для получения максимальной работы от системы требуют, чтобы движуш,ая сила и сила сопротивления были уравновешены во всех случаях. Такой процесс можно назвать равновесным , или обратимым , поскольку только бесконечно малые изменения в силах действующей и противодействующей будут вызывать процесс, обратный своему направлению. Такой процесс является предельным — к нему можно приближаться, но нельзя достигнуть в действительности. Он является стандартным или относительным процессом, с которым можно сравнить реально выполненные процессы. [c.37]

Время облучения, хЮ сек Рис. 7.8. Зависимость максимального изменения сопротивления металлизированных нле-ночных сопротивлений от времени и исходной величины сопротивления. Условия облучения ноток быстрых нейтронов 2,5-10 нейтрон см -сек), тепловых 4,0-10 нейтрон) см -сек), надтепловых 39-Ю тй-трон1 см -сек), мощность дозы Y-облучения 2,7-10 арг1 г-сек). [c.353]

Для слоя с непостоянным распределением удельных сопротивлений условия отбора газов и особенно подвода дутья имеют также существенное значение, усиливая или ослабляя неравномерность движения газов, вытекающую из характера р-аспреде-ления удельных сопротивлений в даииый момент. Конечный (верхний) и особенно начальный (нижний) участки слоя при этом играют особо важную роль. Регулирование распределения газов становится в рассматриваемом случае затруднительным, так как поле удельных сопротивлений непостоянно во времени. [c.329]

Обычно экспериментальные исследования течения газо-жидкост-ных смесей в трубах ведутся на установках относительно небольших размеров. Поэтому одна из главных задач, решаемых при конструктивном исполнении установки, — полностью исключить влияния внешних факторов (местных сопротивлений, условий смесеобразования, условий входа и выхода смеси из экспериментального астка) на распределение фаз по сечению, истинное газосодержание и величину гидравлического сопротивления. [c.101]

В этой формуле площадь поперечного сечения ребра на конце -г=0, нагруженном силой Р, определяется вполне самой силой Р и задаваемым напряжением Ос, F 0)=Pila . Формула (3.136) показывает, что поставленная задача не всегда имеет решение, поскольку в некоторой области отрезка 0 т 1 площадь Рс(х) может стать отрицательной, если параметр Я превысит некоторое значение X. Аналогичная картина наблюдается и в общем случае. С физической точки зрения это означает, что при кЖ заданный закон изменения напряжений по длине ребра не может быть реализован, как бы мы н-е подбирали закон изменения площади поперечного сечения ребра. Условие F (t)>0, есть физическое условие разрешимости задачи. В рассматриваемом случае (3.136) ребра равного сопротивления условие F (x)>Q дает k =S/n , или с учетом формулы (3.121) задача разрешима при условии [c.174]

В плечах 2х и 2 включены катушки индуктивности, обладающие активным сопротивлением. Условия равновесия Ях114 = [c.553]

Фактически величины dL ldI и dUJdl — динамические сопротивления сварочной дуги и источника питания при данной величине тока дуги /д у. Коэффициент — динамическое сопротивление всей энергетической системы источник питания — сварочная дуга в данном режиме работы. Таким образом, устойчивое горение дуги определяется только общим динамическим сопротивлением системы источник питания — дуга. Если оно положительно — режим устойчив. При нормальных сварочных режимах (сила тока дуги 100—800 А) dUp /dl 0. Это свойственно источникам с падающей внешней характеристикой (рис. 71, б), жесткой или даже возрастающей, но при условии, что dUJdl < dU,Jdl (рис. 71, б). [c.126]

В. А. Зиновьеву и М. А Скуридину) о движении звена приведения в случае, когда приведенный момент движущих сил А/д зависит от скорости звена приведения Л1д = = М,(ш), приведенный момент сил сопротивления зависит от угла поворота ф звена приведения М,. = Мс(<р), и приведенный момент инерции механизма тоже зависит от э ОГО угла / = / (< )). Такой случай имеет место, например, при динамическом исследовании машин1Юго агрегата, состоящего и электродвигателя, коробки скоростей и поперечно-строгального станка, в основу которого входит кулисный механизм Витворта с переменным передаточным отношением. Имеем заданными момент движущих сил Мд == Мд (оз) (рис. 80, а), момент сил сопротивления /М(. = (ф) (рис. 80, б) и приведенный момент инерции механизма / = = 1п (ф) (рис. 80, в) при начальных условиях (О = при Ф = фг. [c.139]

Такое движение возможно только при условии, когда за один динамический цикл динн. ения звена приведения машинного агрегата работа движущих сил /4д оказывается равной работе сил сопротивления А , т. е. за этот цикл движения работа, затраченная двигателем, полностью расходуется на преодоление всех сил сопротивления, приложенных к звеньям. машинного агрегата, т. е. [c.158]

Из этих неравенств следует, что если механизм, удовлетворяющий указанному условию, находится в покое, то действительного движения механизма произойти не может. Это явление носит самоторможения механизма. Если же механизм находится в движении, то под действием сил непроизводственных сопротивлений он постепенно будет замедлять свой ход, пока не остано- [c.309]

Превде всего необходимо проводить механические испытания материалов, чтобы получить количественные показатели сопротивления деформированию и показатели пластичности данного материала в определенных условиях (в нашем случае гфи температуре штамповки). [c.28]

Более полное использование теплоты продуктов сгорания привело к значительному снижению температуры уходящих газов, и установка дополнительных поверхностей нагрева (водяного экономайзера и воздухоподогревателя) и золоуловителей увеличила аэродинамическое сопротивление тракта уходящих газов. В этих условиях удаление газов стало возможным только за счет работы дымососа, а функция дымовой трубы свелась к рассеянию вредных веществ (золы, токсичных газов) с больщой высоты по-возможности над большей территорией для уменьщения их концентрации. [c.217]

В 1961 г. Б. И. Шейниным и Д. А. Наринским были проведены экспериментальные работы по определению гидродинамического сопротивления на той же разомкнутой петле в изотермических условиях еще четырех шаровых укладок. Диаметры труб двух рабочих участков были равны 100 и 204 мм, а шаровых элементов — 40 и 60 мм, диапазон изменения чисел Re = 2-102- 2-10 . Обработку опытных данных проводили как для определения коэффициента сопротивления шаровой насадки ь, так и для определения коэффициента сопротивления шарового слоя щ. Объемная пористость менялась от 0,435 при jV = 5,1 до 0,673 при iV=l,67. Данные по коэффициентам сопротивления слоя приведены в табл. 3.5. [c.60]

В 1961 г. автором были проведены исследования гидродинамического сопротивления шаровых укладок с малой объемной пористостью, приближающейся к предельной, в неизотермических условиях на замкнутой воздушной петле. Максимальное давление воздуха было равно 1 МПа, температура 375° С-Рабочий участок состоял из силового кожуха и внутренней трубы 89X3,5. Укладка стальных шаров для получения минимальной объемной пористости т = 0,265 образовывалась из одиннадцати целых шаров диаметром 51 мм, 22 малых и 48 больших шаровых долек. Каждый шар имел касания с двумя [c.60]

Результаты всех исследований, проведенных в МО ЦКТИ, по определению коэффициентов сопротивления слоя и струи >.стр различных укладок моделей шаровых твэлов в круглых трубах и модели ак внои зоны в изотермических и неизотер-мических условиях приведены в табл. 3.4 и на рис. 3.3. Из рисунка следует, что почти во всех опытах удалось достичь автомодельного режима течения, при котором изменение сопротивления Ар зависит практически только от изменения квадрата скорости и плотности, а не зависит от числа Re. Отчетливо видно существенное влияние объемной пористости т шаровой укладки на коэффициент сопротивления слоя Так, при изменении объемной пористости от 0,66 до 0,265 коэффициент сопротивления уве 1ичивается примерно в 30 раз. Разброс опытных данных по коэффициенту сопротивления для определенной шаровой укладки не превышает 10% среднего значения, что указывает на достаточную степень точности измерения перепада давления и массового расхода. В п. 3.1 была теоретически определена зависимость (3.9) коэффициента сопротивления струи Я-стр от объемной пористости т и константы турбулентности астр. [c.62]

Для каждого из вариантов активной зоны с шаровыми твэ-лами при увеличении объемной плотности теплового вотока из-за условия сохранения неизменными температур топлива уменьшаются размеры твэлов и увеличивается относительная потеря давления в активной зоне, т. е. затраты энергии на прокачку. Размеры гетерогенных твэлов существенно меньше размеров гомогенных из-за появления дополнительного термиче-ского сопротивления графитовой оболочки особенно сильно эта разница ощущается в бесканальных активных зонах, когда весь замедлитель — графит сосредоточен в самих твэлах. Относительная потеря давления в случае использования гомогенных твэлов получается во всех вариантах меньше, чем при исполь- [c.103]

В первом разделе представлены основные формулы, относящиеся к расчетам как при простых видах деформации (растяжение и сжатие, кручение, изгиб), так и при сложном сопротивлении (косой изгиб, вкецентренное продольное нагружение, изгиб с кручением) в условиях статического и динамического нагружения расчетам на устойчивость, расчетам статически неопределимых систем, кривых стержней, тонкостенных и толстостенных сосудов. [c.3]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...