Скольжение поперечное

Виды движения дислокаций. Скольжение поперечное скольжение переползание. [c.21]

Из сказанного видно, что статическая поперечная устойчивость есть свойство самолета создавать при скольжении поперечный момент в сторону, обратную скольжению. Это свойство проявляется и в тех случаях, когда скольжение возникает без крена, и тогда оно вызывает уже не устранение крена, а накренение самолета (например, при действии бокового порыва ветра, при отклонении руля направления). [c.289]

Если маневр выполняется со скольжением, то оно в свою очередь скажется на поперечном равновесии и потребуется соответствующее отклонение элеронов. При внешнем скольжении поперечная устойчивость создаст момент в сторону разворота и ручку придется сильнее отклонить против крена. При внутреннем скольжении необходимо держать ручку отклоненной по крену, чтобы предотвратить выход из крена под действием скольжения. [c.339]

Существенное влияние на характер распространения волнового пакета, каковым является ультразвуковой импульс, оказывает форма звукопровода. В твердых звукопроводах ограниченного сечения обычно используют поперечные волны, на распространение которых не оказывают влияния боковые стенки. Действительно, как об этом уже говорилось выше, поперечная волна при падении на границу раздела под углом, большим критического, не испытывает расщепления, следовательно, скольжение поперечной волны вдоль свободной границы не будет сопровождаться трансформациями. [c.503]

Механизм передвижения крановой тележки размещен непосредственно на ее раме. На стойках рамы тележки укреплены неподвижно четыре кронштейна, на которых в бронзовых втулках вращаются валы с цилиндрическими шестернями 5 (рис. 199), соединенные с перемещающими тележку катками 6. Шестерни 5 находятся в постоянном зацеплении с четырьмя шестернями, насаженными на концы двух поперечных валов 8, вращающихся в подшипниках скольжения. Поперечные валы связаны между собой продольным валом 7, на концах которого жестко посажены конические шестерни 4. На один из поперечных валов 8 насажена цилиндрическая шестерня 3, находящаяся в зацеплении с шестерней, укрепленной на валу червячного колеса редуктора. [c.256]

Поверхность скольжения поперечных салазок 14 предварительно шабрят по плоской поверочной плите, затем по специальной плите 15 шабрят наклонную плоскость направляющих (рис. 105,(9). [c.163]

Для того чтобы коэффициент скольжения компонентов потока по температуре ф( можно было принять равным единице, необходимо, чтобы время (ti) крупномасштабных поперечных пульсаций частиц было больше или равно времени Г . Согласно данным раздела 3-3 период поперечных пульсаций частиц [c.194]

Подшипники скольжения, вращающиеся вместе с деталями, в которые они поставлены (см., например, рис. 9.1,6, в), также смазывают жидким маслом. Для подвода масла в деталях делают несколько поперечных [c.136]

Размер частиц может оказывать влияние на возникновение пор. Дислокациям, скользящим в матрице, легче обогнуть область влияния частиц, если они малы, путем поперечного скольжения, чем скапливаться вокруг них [170]. Следовательно, для зарождения пор у частиц меньшего размера требуется большая пластическая деформация. Эффект этот усиливается, если частицы малого размера прочнее связаны с матрицей. [c.111]

Вследствие упругого взаимодействия между дислокациями сопротивление их движению сильно возрастает и для их продвижения внешнее напряжение должно резко возрасти (стадия // упрочнения). Под влиянием все возрастающего наиряжения развивается поперечное скольжение винтовых дислокаций, т. е. скольжение с переходом из одной разрешенной плоскости скольжения в другую. Это приводит к частичной релаксации напряжений, аннигиляции отдельных дислокаций разного знака и группировке дислокаций в объемные ячейки, внутри которых плотность дислокаций меньше, чем в стенках ячеек. Наступает /// стадии деформации, когда происходит так называемый динамический возврат, который приводит к уменьшению деформационного упрочнения. [c.46]

Указание. Поперечная насечка не препятствует скольжению колеса в направлении оси собственного вращения. [c.382]

В первом случае (рис. 264, а, б) относительный сдвиг деталей исключается затяжкой болтов, в результате которой листы окажутся взаимно прижатыми силами V, вследствие чего на поверхностях относительного скольжения деталей возникнут силы трения = Л// Q. Так как N = Р, то усилие Р затяжки болта при заданной поперечной нагрузке Q определяется из соотноше- [c.406]

Болты без зазора (рис. 264, в) обычно ставят в отверстия на напряженной посадке. Благодаря этому исключается относительное смешение деталей узла без затяжки гаек. Поперечная нагрузка Q может вызвать срез болтов по плоскостям скольжения деталей узла и смятие на поверхностях контакта болтов со стенками отверстий. Поэтому болты без зазора рассчитывают на срез стержней [c.407]

Смазку к подшипникам скольжения подводят через нерабочие поверхности втулок и вкладышей в направлении вращения валов. Для растекания смазки по длине цапф на вкладышах и втулках делают прямые канавки (см. рис. 287, а). Размеры и форма поперечного сечения канавок должна обеспечивать засасывание масла в зазор. Для удержания масла во вкладышах приборных подшипников делают сферические углубления (см. рис. 285, г). [c.430]

Направляющие с трением скольжения по форме поперечного сечения разделяют на цилиндрические и призматические. [c.443]

Ремень должен быть гибким для возможности работы на шкивах малых диаметров и вместе с тем иметь достаточную поперечную жесткость во избежание глубокого заклинивания в канавках шкивов и радиального скольжения вследствие поперечного сжатия. [c.282]

В уравнения (h) входят четыре неизвестных хс, q>, R и F Чтобы задача была определенной, необходимо составить еще одно уравнение. В случае качения без скольжения необходимое уравнение можно составить из кинематических соображений. Действительно, в этом случае точка С касания поперечного сечения цилиндра и прямой линии АВ является мгновенным центром скоростей ( 111 т. 1). Поэтому полагаем [c.410]

Наконец, если стержень оперт в некоторой точке опоры (рис. 4, б), то он может скользить по этой точке, но не может испытывать в ней поперечных смещений. Б этом случае незаданными являются направление t и положение точки, в которой опирается стержень, по его длине. Момент сил в точке опоры должен быть равным нулю соответственно тому, что стержень может свободно поворачиваться, а сила F в этой точке должна быть перпендикулярна к стержню продольная компонента силы вызвала бы дальнейшее его скольжение в точке опоры. [c.104]

Если известна ориентация кристалла относительно направления действующих напряжений, то можно вычислить касательную (скалывающую) составляющую напряжений, при которой начинается пластическая деформация для каждой из возможных для данного кристалла систем скольжения. Для вывода расчетной формулы рассмотрим монокристалл в виде - цилиндра, С площадью поперечного сечения S, к которому вдоль оси приложено растягивающее усилие F (рис. 4.15). [c.131]

В первом варианте (рис. 3.24, а) относительный сдвиг деталей исключается затяжкой болтов, в результате которой пластины окажутся взаимно прижатыми силами затяжки Fg, вследствие чего на поверхностях относительного скольжения деталей возникнут силы трения Fjp = FJ 3s Fr- Внешняя сила Fr непосредственно на болт не передается, поэтому сила Fg затяжки болта при заданной поперечной нагрузке Fr определяется из соотношения Ец Frf. [c.379]

Учет геометрического формоизменения оболочковых конструкций, наблюдающегося на стадиях потери их пластической устойчивости, в рамках применяемого метода линий скольжения, базирующегося на концепциях жесткопластического тела, осуществляется путем введения в расчеты параметра Р, корректирующего значения полу чаемых условных напряжений в стенке рассматриваемых конструкций на уровень истинных, отвечающих реальному изменению поперечного сечения оболочек. [c.102]

Упорядоченный сплав. Для переходной стадии, где хаотическое распределение дислокаций превращается в клубковую субструктуру, характерно тонкое однородное нелокализованное скольжение, почти без пересечений, в каждом фрагменте скольжения работает одна система. На стадии II, когда клубковая структура превращается в ячеистую, неразорпентироваиную, скольжение несколько более грубое (возрастает число дислокаций, прошедших по плоскости скольжения, т. е. мощность сдвига), но по-прежнему нелокализованное, однородное. В каждом фрагменте скольжения работают две пересекающихся системы скольжения. Для стадии III, когда происходит замена ячеистой субструктуры на полосовую, характе])по заметное огрубление следов, локализация скольжения, поперечное скольжение, большее число пересекающихся систем во фрагментах скольжения, развитие полос сброса. На стадии IV в процессе перестройки полосовой субструктуры в субструктуру с непрерывными и дискретными разориентировками скольжение еще более грубое и локализованное, характерно ветвление линий скольженпя. Они искривлены, поверхность материала приобретает складчато-бугристый характер. [c.158]

Разупорядоченный сплав. Для переходной стадии, когда из хаоса формируются скопления, характерна картина из иачек грубых следов с почти полным отсутствием пересечений. Сдвиг достаточно локализован как на уровне зоны сдвига, так и на уровне пачки следов. На стадпи II во время образования пз скоплений сетчатой субструктуры без разориентировок характерны несколько более размытые пачки пересекающихся следов скольжения. Во фрагменте скольжения действуют, как минимум, две системы скольжения. В течение стадии III, когда сетчатая субструктура сменяется ячеисто-сетчатой с разориентировками, а затем последняя — полосовой, характерно дальнейшее огрубление (локализация) скольжения. Поперечное скольжение, наблюдавшееся локально с самого начала деформации, становится более распространенным явлением. Развиваются полосы сброса. Для стадии IV при превращении полосовой субструктуры в субструктуру с многомерными разориентировками типичными деталями картины являются еще более грубые следы с замепной кривизной и бугры и складки на поверхности. [c.158]

Движёийи сферы в жидкости изменетне v наблюдается лишь в области автомодельности (Нев>103). Характер зависимости коэффициентов скольжения фаз по пульса-ционной скорости в основном соответствует отмеченным изменениям. При этом для потоков газ — твердая частица коэффициент скольжения резко падает для крупных частиц. При изменении критерия Рейнольдса сплошной среды и отношения плотностей компонентов соотношения между у т и qjw для газа и жидкости качественно сохранятся. Поэтому можно полагать, что наиболее эффективным для интенсификации поперечного переноса массы и тепла будет использование твердых частиц в газовых потоках в области закона Стокса и в части переходного режима. [c.107]

Для равноплотных дисперсных потоков (рт = р) получим, что 1 ф = 0, <р , 1 и Хт = Т, т. е. частицы без скольжения по скорости повторяют движение жидкости и. периоды поперечных пульсаций компонентов потока совпадают. При tTтемпературная неравномерность ф = г т/ <1 (при нагреве потока) и l (при охлаждении). [c.194]

Радиационный теплообмен не оказывает существенного влияния на эффективную теплопроводность неподвижного слоя из-за малых температурных напоров в ячейках слоя и незначительности их размеров. В движущемся слое возникает разрыхленная пристенная зона, где роль излучения может возрасти. Конвективный теплообмен в неподвижном не-продуваемом слое практически отсутствует. В движущемся непродуваемом слое появляются токи твердых частиц и увлекаемых ими газовых прослоек. Особенно важны относительные смещения в пристенной зоне, так как здесь скорость газа падает до нуля, а скорость частиц снижается лишь на 5—50%. На кондуктивный теплообмен в движущемся слое положительно влияет периодическое нарушение сложной кинематической цепи контактов частиц, их возможное вращение и поперечные перемещения в пристенной зоне (особенно при малых О/ т и большой скорости слоя), перекатывание и скольжение частиц вдоль стенок канала, т. е. в районе граничной газовой пленки, и пр. Подобные интенсифицирующие эффекты в неподвижном слое, разумеется, невозможны. Однако следует также учесть [c.331]

Подшипники скольжения, выполненные для каждой опоры в виде отдельных корпусов (рис. 9.2, 9.3), можно смазывать индивидуально пластичным смазочным материалом с помощью колпачковых масленок 1]. Поперечные отверстия и продольные смазочные канавки вьшолняют по рис. 9.10. [c.157]

Значения параметров aнекоторые выводы. Во-первых, с увеличением температуры ко- эффициенты гпт и Ште уменьшаются, причем в области низких температур (Г С—140°С) очень резко при увеличении температуры от —196 до —140 0 величина гпт падает более чем в три раза, однако при Г — 100°С она практически не изменяется. Параметр гптг, как отмечалось ранее, можно интерпретировать как коэффициент концентрации напряжений в голове дислокационного скопления. Уменьшение шт с увеличением температуры деформирования можно рассматривать как следствие затупления дислокационного скопления (увеличения б ск) При увеличении Т, обусловленное процессами поперечного скольжения и переползания дислокаций.,При таком изменении геомет- [c.106]

Предварительная пластическая деформация приводит к довольно существенному уменьшению величины а<г и слабее влияет на коэффициент т . Слабая зависимость гпт от ев достаточно легко объяснима. Дело в том, что переползание дислокаций и поперечное скольжение, определяющие б ск, являются существенно термоактивированными процессами и в гораздо меньшей степени чувствительны к дислокационной структуре материала, возникающей при его пластическом деформировании. Что касается влияния предварительной деформации на Od, то здесь необходимо дать некоторые пояснения. Полученный результат по снижению величины оа от предварительной деформации сначала кажется противоречивым, так как параметр Од имеет смысл прочности матрицы или границы соединения матрицы с включением, которая не должна меняться при деформировании. Указанный вывод действительно имел бы место, если бы мы рассматривали локальную прочность материала в масштабе порядка длины зародышевой трещины. В зависимости же (2.7) под Od понимается некоторая осредненная не меньше, чем в масштабе зерна, интегральная характеристика, отражающая сопротивление материала зарождению микротрещины. Поэтому при наличии предварительного деформирования материала необходимо учитывать возникающие остаточные микронапряжения. В этом случае в первом приближении параметр а<г можно определить по зависимости [c.107]

Край экстраплоскости АВ представляет собой линию краевой дислокации, кот( ра л простирается вдоль плоскости скольжения (нернендикулярно вектору сдвига т) через всю толщу кристалла (рис. 9, б). В поперечном сечении, где имеет место су1цественное нарушение в периодичности и расположении атомов, размер), де-( )екта не ве п1ки и не превышают 3—5 и (а период реш.тки). [c.21]

У пластичных металлов, начиная с напряжения о , деформация сосредоточивается в одном участке образца, где появляется местное сужение поперечного сечения, так называемая шейк а. В результате развития множественного скольжения в шейке образуется высокая плотность вакансий и дислокаций, возникают зародышевые иесилошности, укрупнение которых приводит к воз-иикновенню пор. Сливаясь, поры образуют трещину, которая распространяется в направлении, поперечном оси растяжения и в некоторый момент образец разрушается (точка С на рис. 40). [c.63]

Полигонизация — процесс образования разделенных малоугловыми границами субзерен. Полигонизация представляет собой развитие возникшей при пластической деформации ячеистой структуры. Размытые, объемные сплетения дислокаций вокруг ячеек становятся более узкими и плоскими и превращаются в субграницы, а ячейки — в субзерна. Процесс развивается при температурах более высоких, чем температура отдыха. Субграницы образуются в результате поперечного скольжения и переползания дислокаций в направлении достройки или сокращения экстраплоскостей. Хао тически распределенные дислокации выстраиваются в вертикаль ные стенки. Тело субзерен практически очищается от дислокаций Решетки соседних субзерен получают небольшую разориентиров ку (до нескольких градусов). Скорость полигонизации контроли руется относительно медленной скоростью переползания дислока ций, которая определяется скоростью перемещения вакансий Примеси, образующие на дислокациях облака Коттрелла, тормо зят полигонизацию. Субзерна при продолжительной выдержке и повышении температуры склонны к коалесценции, т. е. укрупнению. Движущей силой в этом случае служит разность энергий субграниц до и после коалесценции. При дальнейшем повышении температуры получает развитие процесс первичной рекристаллизации. [c.511]

Связь, наложенная на сани, является кинематической (система неголокомка), так как скорость центра тяжести саней должна быть направлена вдоль полозьев, ибо предполагается, что они не допускают скольжения в поперечном направлении. [c.322]

Конкретные выражения для сопротивлений ЭСЗ определяются типом ЭД, зависят в общем случае от частоты питания V, а для ротора и от характеристического параметра нагрузки й- В качестве последнего для АД выступает скольжение 5 , для СД и СРД — обычно временной угол 01 между векторами ЭДС в воздушном зазоре и ЭДС XX Е , для БДПТ — пространственный угол 0р между вектором напряжения и и поперечной осью д, а для ЭД гистерезисного типа — гистерезисный угол 71 между первыми гармониками кривых пространственного распределения по ротору индукции и напряженности поля. Характерная особенность для ЭД гистерезисного типа заключается в том, что параметры его ротора являются функциями индукции в роторе, ибо от нее зависят магнитная проницаемость материала и гистерезисный угол Ух- Последний меняется также и в зависимости от нагрузки. [c.114]

Ползучесть кристаллов (1988) -- [ c.75 , c.98 , c.111 , c.118 , c.129 , c.130 , c.175 ]

Материаловедение Технология конструкционных материалов Изд2 (2006) -- [ c.148 ]

Металловедение и термическая обработка стали Том 1, 2 Издание 2 (1961) -- [ c.381 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...