Номинальное скольжение

Определение Vn, Тд. Предварительно находим номинальный момент Ма = 9549 Л /Пн = 6,8 Н -м номинальное скольжение Sh = 1 — njn° = 1 — [c.137]

Номинальное скольжение двигателя [c.424]

Номинальное скольжение s ротора двигателя [c.111]

Обыкновенные короткозамкнутые двигатели применяются для привода механизмов, не требующих регулировки скорости. Благодаря большой простоте, прочности конструкции, отсутствию подвижных контактов, этот тип двигателя получил исключительно широкое распространение. Современные нормальные короткозамкнутые двигатели имеют, в зависимости от скорости, пусковой момент от 1,5 до-1,1-кратного значения номинального момента. Быстроходные двигатели имеют больший пусковой момент. Пусковой ток обычно достигает 5 8-кратного нормального значения. В настоящее время изготовляются двигатели до 50 Нет с повышенным сопротивлением ротора, предназначенные для ударной работы на подъёмниках, прессах, молотах и т. д. Эти двигатели, как правило, имеют максимальный момент при пуске в ход и номинальное скольжение порядка 15 —20f/o. Они обеспечивают более быстрый разгон при меньших пусковых токах. [c.537]

В целях уменьшения расхода энергии при пуске в ход в часто пускаемых электроприводах необходимо стремиться 1) к уменьшению приведённого махового момента системы 2) махового момента электродвигателей. Тепло во время пуска двигателей постоянного тока и асинхронных с кольцами выделяется как в главных цепях, так и в добавочных сопротивлениях. В асинхронных короткозамкнутых двигателях оно выделяется в обмотке ротора. Поэтому конструирование короткозамкнутых асинхронных двигателей на большое число пусков в час сложно. Короткозамкнутые двигатели для таких условий могут быть лишь малых мощностей с уменьшенным маховым моментом и повышенным номинальным скольжением. Применение двигателей подобного типа даёт возможность вести производственный процесс более интенсивно и с меньшими потерями электрической энергии. [c.29]

Особенности работы короткозамкнутых асинхронных двигателей при пульсирующей нагрузке. Короткозамкнутые двигатели, работающие при пульсирующей ударной нагрузке (молоты, штамповочные станки, кузнечно-ковочные машины, ткацкие станки и т. п.) для наиболее экономичной работы целесообразно изготовлять с номинальным скольжением до 10—14о/о вместо 2—3°/о в нормальных двигателях. [c.47]

Контакторный регулятор скольжения. При контакторном регуляторе скольжения двигатель в начале пропуска работает с небольшим сопротивлением в роторе, при котором номинальное (при моменте нагрузки, равном номинальному) скольжение одц=5- 79/о. Момент и скольжение двигателя растут при этом по кривым 1 н 2 (фиг. 6) и по характе-теристике 1 (фиг. 5), соответствующим скольжению дJ скорость двигателя изменяется незначительно. [c.1056]

Номинальное скольжение s — скольжение двигателя при номинальной па-грузке на валу, номинальном напряжении и номинальной частоте сети. [c.394]

Характеристики двигателя МТК построены для номинального скольжения [c.508]

Для двигателей с номинальным скольжением, отличным от 0,08, скорости при данных относительных моментах должны быть изменены соответственно отношению номинальных скольжений. Например, при s = 0,05 скорости, найденные из кривых 7 или 8 (фиг. 18), должны быть умножены на [c.508]

М — номинальный момент гидромуфты, т. е. момент, передаваемый при номинальном числе оборотов щ двигателя и номинальном скольжении е [c.14]

При одинаковом крутящем моменте, передаваемом в номинальном режиме и при номинальном скольжении. [c.261]

Непрерывность поверхности 227 Нейтральная точка 17, 295 Неустановившийся режим 91, 174 Номинальный крутящий момент 14 Номинальный режим 140, 149 Номинальный режим относительный 195 Номинальное скольжение 39 Номинальная степень заполнения 117 [c.316]

Примечание. Величины мощности даны при номинальном скольжении. [c.249]

Помимо технологических требований процесса, осуществляемого с помощью гидромуфты, величину среднего (за цикл) скольжения S v определяют также значением так называемого номинального скольжения. Под номинальным скольжением здесь понимают наименьшее скольжение, с каким работает гидромуфта в установившемся ре жиме при номинальной нагрузке. Обеспечение номинального скольжения и является одним из условий, по которому [c.29]

Для того чтобы сделать такие гидромуфты пригодными для заданного технологией диапазона регулирования, необходимо выбирать номинальное скольжение большим, чем обычно, и использовать их совместно с замыкающим устройством. [c.185]

Покажем, как выбрать номинальное скольжение гидромуфты, при котором обеспечивается необходимая глубина регулирования привода. [c.186]

Если учесть, что для всех муфт в области 5% характеристики линейны, от с выбором муфты на номинальное скольжение 3=2% получим Хц/ ( =35- 40. [c.224]

Коэффициент мощности при номинальных скольжениях (обычно 3—5%) не определяет еще сам по себе формы характеристики, в общем случае зависимости Л1=ср(/г2). Определяющим является закон изменения коэффициента мощности при изменении скольжения. [c.280]

Поскольку к. п. д. редукторов обычно велик, то при испытаниях турбомуфт с номинальным или близким к номинальному скольжением потребная мощность привода мала. Так, если турбомуфта испытывается при 6%-ном [c.91]

Обработанные по формулам (31) и (32) и построенные в координатах Хд, — s внешние характеристики турбопередачи называются универсальными. Эти характеристики удобны тем, что они не зависят от диаметра и скорости вращения турбопередачи и определяют свойства гаммы подобных турбопередач Для каждого частного случая применения турбопередачи по универсальным характеристикам могут быть построены внешние характеристики М = f п< . По коэффициенту мощности при номинальном скольжении оценивается энергоемкость турбомуфты и, следовательно, характеризуется ее качество. [c.101]

Примеры разработки алгоритмов будут даны в последующих разделах пособия, здесь же проиллюстрируем основные моменты построения алгоритма на примере определения рабочих характеристик асинхронного электродвигателя, т.е. зависимостей потребляемой мощности Pi и тока 1, КПД, коэффициента мощности osip и момента двигателя Л/д от скольжения s. Необходимо также определить номинальное скольжение Show и время разгона Гр. [c.56]

В качестве важной особенности ЭМУ как объекта оптимизации необходимо отметить большое количество ограничений как основных, так и вспомогательных. Это приводит к сложной конфигурации допустимой области изменения параметров, а также к существенным трудностям попада1ШЯ в нее, что в совокупности значительно усложняет поиск экстремума функции цели. При этом часто лучшим вариантам проекта соответствуют точки в пространстве параметров, лежащие на границе допустимой области. При этом задача оптимизации ЭМУ сводится к отысканию лишь условного зкстремума функции цели. Примеры такой ситуации показаны на рис. 5.15 и 5.16, где представлены области поиска соответственно при минимизации времени разгона асинхронного гиродвигателя с короткозамкнутой беличьей клеткой в пространстве параметров к(кратность максимального момента) и при оптимизации на максимум КПД (р) асинхронного конденсаторного микродвигателя [19] в пространстве параметров к — коэффициента трансформации и Хном номинального скольжения. [c.147]

По условиям пожарной безопасности рекомендуется выбирать водомасляную эмульсию с присадкой ВНИИНП-117 [7] с плотностью р 10 кг/м . Согласно ГОСТ 17172—71 номинальное скольжение для предохранительных гидромуфт. 45%. Для серийных гидромуфт этому 5 соответствует коэффициент мощности Хл = 0,37. [c.249]

При работе турбомуфты на номинальном режиме с минимальным скольжением круг циркуляции жидкости располагается у периферии рабочей полости и порог (кольцевая диафрагма) 8 (см. рис. XI.2), установленный на ступице турбины 4, не соприкасается с циркулирующей жидкостью и практически не влияет на режим циркуляции, а следовательно, не уменьшает номинальный к. п. д. турбомуфты. При перегрузке турбомуфты (передаваемый крутягций момент больше номинального) скольжение между насосным и турбинным колесом увеличивается и рабочая жидкость устремляется к центру турбомуфты — образуется большой круг циркуляции. При этом поток жидкости, движущийся по лопаткам турбинного колеса от периферии к центру, встречает на своем пути порог. Порог умен],шает спорость циркуляции жидкости и, кроме того, часть жидкости, ударш -шись о порог, через отверстие А (см. рис. XI.2) сливается в дополш тельный объем между кожухом 5 и турбинным колесом 4. Слив части жидкости в дополнительный объем и уменьшение скорости циркуляции жидкости обусловливают снижение передаваемого турбомуфтой момента при больших скольжениях, а следовательно, и обусловливает предохранительный эффект при установке турбомуфты. [c.235]

Величину е ориентировочно можно принимать равной 5s , где — номинальное скольжение двигателя. Так как малые двигатели имеют значительно большее скольжение, доходящее до 4 и даже 12%, чем крупные (где 5д = 1—2%), то разница между зависимостями (18) и (19) в малых двигателях становится очень существенной. Формулой (18) в расчётах привода можно пользоваться лишь тогда, когда не требуется очень большой точности. Зависимости (18) и (19) могут быть выражены в относительных единицах. При этом за масштаб для скольжения принимают максимальное скольжение а для момента — максимальный момент /МотЦ- Относительными вели- [c.15]

Характеристики дви1ателя МТК построены, для номинального скольжения s = 0,08. Для двигателей с номинальным скольжением, отличны.м от 0,0S, скорости при данных относительных моментах должны быть изменены соответственно отиои1ению ско.и,-жений. [c.416]

Степень жесткости характеризует отношение возрастания крутящего момента М к изменению передаточного отношения i при постоянном числе оборотов По первичного вала. В противоположность этому степень сцепления муфты является мерой возрастания крутящего момента при работе на любом скольжении е муфты и при любом числе оборотов По двигателя по сравнению с работой муфты на номинальном скольжении е и при номинальном числе оборотов п двигателя. При no = onst степень жесткости может изменяться во всем диапазоне скольжений е муфты или в диапазоне чисел оборотов о вторичного вала, поскольку зависимость моментной кривой М от величины -г], как видно на рис. 38, не линейная, а параболическая. [c.112]

Размерным рядом предусмотрено, что номинальное скольжение меняется от 5 = 2- -2,5% до 5 = 3 3,5% в зависимости от выбора нагрузки (первое относится к iVmin, второе — к Л тах). [c.180]

Достаточно точные результаты могут быть получены при онределении внешней характеристики путем записи скорости вращения ведущего и ведомого валов и крутящего момента, передаваемого турбомуфтой при помощи осциллографа (схема измерений на рис. 43). Во время таких испытаний при иомощи фрикционного или электрического тормоза создают непрерывно увеличивающуюся нагрузку на валу турбомуфты вплоть до остановки турбины. Время от начала торможения до остановки турбины должно составлять 15—20 сек. При таком времени торможения неустановившиеся процессы в рабочей полости не влияют на внешнюю характеристику. Если эта характеристика определена описанным выше способом, то она не отличается от характеристики, снятой с выдерживанием нагрузки на каждом режиме. Номинальное скольжение и в этом случае определяется отдельно при помощи высокоточных приборов. [c.99]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...