Г моментные

Моментное уравновешивание выполняется для механизмов, статически полностью уравновешенных ([c.209]

Задача 1115. На рис. 546 представлена схема моментного центробежного вибратора. Две одинаковые неуравновешенные шестерни Л и В массой т каждая вращаются вокруг своих осей с одинаковой угловой скоростью (О в одном направлении. Центры тяжести их удалены от осей на расстояние г и в начальный момент расположены на одной горизонтали по разные стороны от соответствующих осей. Расстояние между осями равно а. Определить момент пары, образуемой силами инерции. [c.388]

Читателя, естественно, заинтересует вопрос о функциях напряжений в моментной теории упругости таковые существуют, но вместо одной функции для плоской задачи здесь их будет две. Отсылая интересующихся к капитальным работам Г. Н. Савина [75], Р. Д. Миндлина [63], В. Т. Койтера [47], сообщим без вывода основные результаты. Напряжения и их моменты через разрешающие функции выражаются так [c.53]

На рис. 14.8, а, б, в, г представлены меридиональные сечения потока жидкости в гидромуфте без тора при частичном ее заполнении и разных нагрузках, а па рис. 14.8, д — соответствующая моментная характеристика. [c.237]

При дальнейшем увеличении нагрузки участок моментной характеристики Л4 = / (г) левее точки г будет оставаться устойчивым до I = 0. [c.239]

Теория упругости, построенная на модели среды Фойгта и называемая моментной или несимметричной, разработана в 1910 г. братьями Кос-сера [43, 40]. Ограничившись этим замечанием, будем рассматривать только модель сплошной среды классической теории упругости. [c.30]

В качестве примера рассмотрим конструктивную схему центрального датчика курса, крена и тангажа автопилота, основной частью которого является силовой трехосный гиростабилизатор с наружным кардановым подвесом (см. рис. ХХ.1). Платформа 7 служит основанием для трех гироскопов 6, 9, 18, имеющих относительно платформы две степени свободы. Карданов подвес платформы состоит из двух рамок карданова подвеса внутренней 3 и наружной 1. Установленные на платформе гироскопы 6 и 9 служат для ее стабилизации вокруг осей Х(, и г/о (в плоскости горизонта), гироскоп 18 предназначен для стабилизации платформы вокруг оси (в азимуте). На платформе 7 также расположены жидкостные маятники-переключатели 15 и 16. На прецессионной оси каждого гироскопа установлены корректирующие моментные датчики 4, 14 ш 19 и индуктивные датчики 8, 11 ж 17 углов поворота кожухов гироскопов относительно платформы. На осях рамок карданова подвеса и платформы смонтированы разгрузочные двигатели 13, 21 ж 22 с, редукторами 12, 20 и 23, сельсины-датчики 2, 5 ж 24 углов поворота платформы относительно корпуса самолета и преобразователь координат 10. [c.477]

Для определения усилия в стержне 3—4 следует провести сечение II через этот стержень (рис. 18.11, г). Два других рассеченных стержня 1—3 и 4—6 пересекаются в точке О. Принимал ее за моментную точку, получим [c.465]

Опоры с трением упругости. Опоры с трением упругости показаны на рис. 19.21. Основным элементом таких опор является упругая лента или проволока, один конец которой прикреплен к неподвижному основанию, а другой — к подвижной системе прибора. Трение упругости в этих опорах настолько мало, что практически не учитывается. Опоры с упругими элементами применяются в электроизмерительных приборах (рис. 19.21, а, б), в миниметрах (рис. 19.21, в, г), в тензометрах, в настенных часах (рис. 19.21, д) и т. д. при небольших углах поворота подвижной системы. Растяжки (рис. 19.21,6) и подвесы (рис. 19.21, а) используются одновременно как опоры и как моментные пружины, создающие противодействующий момент. [c.295]

Осевая составляющая главного вектора воспринимается двигателем или иным источником вращения и порождает неравномерность вращения ротора. Перпендикулярная оси составляющая воспринимается опорами вала ротора. Если неуравновешен главный момент сил инерции ротора, а главный вектор равен нулю, то такая неуравновешенность ротора и будет моментной. Если система неуравновешенных сил инерции приводится к главному вектору и главному моменту, то неуравновешенность называют динамической, а устранение динамической неуравновешенности сил инерции называют полным их уравновешиванием, которое может быть осуществлено применением двух противовесов, размещенных в разных плоскостях и имеющих угловое относительное смещение в направлении вращения ротора. Определим параметры противовесов в этом случае. Обозначим и т — массы противовесов Г — орт оси вращения (рис. 5.9) 1 , и Р г — силы инерции противовесов (I — расстояние между плоскостями I н II размещения центров противовесов (эти плоскости в соответствии с ГОСТ 22061 — 76 [c.107]

Для сохранения постоянства натяжения гибких звеньев в механизмах применяются натяжные устройства натяжные ролики (рис. 3.108, а), натяжные пружины (рис. 3.108, б), противовесы (рис. 3.108,в), моментные пружины (рис. 3.108, г) и т. п. [c.342]

Рассмотрим стержень, загруженный нагрузкой самого общего вида, т. е. в составе внешней нагрузки имеются распределенные силовые нагрузки с интенсивностями q , q н <7 , распределенные моментные нагрузки с интенсивностями Шу и т , конечное число сосредоточенных сил Piy, Pis (t = 1,. . пг), каждая из которых имеет точкой приложения центр сечения с координатой г,-, и конечное [c.52]

Электроприводы с присоединениями типов Б, В, Г и Д (рис. 3.83 и 3.84) состоят из червячно-цилиндрического редуктора с маховиком для ручного управления, электродвигателя, узла путевых и моментных выключателей. В литом [c.181]

Rq — сопротивление внутренней обратной связи усилителя . г — сопротивление управляющей обмотки моментного датчика [c.60]

Фиг. 19. Различные исполнения управляющего рычага конечного переключателя моментного действия я, tf — для упоров с работой в обе стороны в — для управления возвратно-поступательным движением г — для проходных упоров с работой в одну сторону.

Фиг. 19. Различные исполнения управляющего рычага <a href="/info/332872">конечного переключателя</a> моментного действия я, tf — для упоров с работой в обе стороны в — для управления <a href="/info/284605">возвратно-поступательным движением</a> г — для проходных упоров с работой в одну сторону.

Введенную временно моментную связь уничтожают, для чего к узлу прикладывают момент, равный по величине и противоположный по знаку неуравновешенному моменту (фиг. 155, а). Этот момент распределяется между всеми стержнями сходящимися в узле А, пропорционально погонным жесткостям v стержней, так что на долю г-го стержня приходится часть неуравновешенного момента (с противоположным знаком) [c.121]

Теперь при неизменной регулировке двигателя притормозим-вторичный вал муфты тормозом В и рассмотрим, что при этом произойдет. Одновременно с падением числа оборотов ведомого вала вследствие возрастания на нем крутящего момента понижается число оборотов первичного вала или вала двигателя. Очевидно, что падение числа оборотов затормаживаемого ведомого вала будет больше, чем вала двигателя. Обозначим передаточное отношение между ведомым валом и валом двигателя через г. С уменьшением величины i передаваемый крутящий момент М возрастает (не следует смешивать i с коэффициентом трансформации, который всегда равен 1). Величины крутящего момента, замеренные при дальнейшем торможении вала, должны соответствовать моментной характеристике двигателя. [c.19]

Если моментная точка О выбирается в плоскости действия сил пары как частный случай, справедлива теорема о сумме алгебраических моментов сил пары сумма алгебраических моментов сил, входящих в состав пары сил, относительно точки, лежащей в плоскости действия пары сил, равна алгебраическому моменту пары сил и, следователмю, не зависит от выбора моментной точки, г. е. [c.36]

Материалы. Моментные пружины являются ответственными деталями механизмов, поэтому к их материалам предъявляется ряд особых требований а) постоянство упругих свойств во времени и в заданном градиенте температур б) минимальная величина остаточных деформаций в) строгая пропорциональность между создаваемым противодействующим моментом и углом закручивания г) антимагнитность, антикоррозионность и электропроводность (для специальных приборов). Для выполнения требований по пунктам а), б), в) принимают большие запасы прочности, т. е. отношение предела прочности материала к максимальным напряжениям [c.475]

Ось 1/1 наружной рамки 1 карданова подвеса гиростабилизатора параллельна продольной оси самолета. Ось г платформы 7 гиростабилизатора удерживается на направлении истинной вертикали с помощью маятниковых жидкостных переключателей 15 и 16, управляющих корректирующими моментными датчиками 4 и 14. Положение платформы в азимуте корректируется индукционным компасом (на рисунке индукционный компас не показан), управляющим ыоментным датчиком 19 по сигналу рассогласования между показаниями индукционного компаса и сельсина-датчика 24. [c.477]

Если, например, на моментный датчик 19 гироскопа 18 (см. рис. XX.1) поступает управляющий сигнал, то платформа вместе с гироскопами поворачивается вокруг оси г. Вращение платформы вокруг оси г порождает отклонение гироскопов 6 ш 9 вокруг осей зх и зц (см. рис. XX.1) или гироскопические моменты вокруг осей у и хц (см. рис. XX.3, а) при отклонении векторов Н1 и Л2 на угол р и а. По аналогии с двухосными двухгироскопными стабилизаторами (часть V) возникает собственная скорость прецессии платформы, величина которой зависит от расположения гироскопов на платформе (см. рис. XX, 3, а и б). [c.481]

Для определения положения линии действия Qy воспользуемся теоремой статики момент равнодействующей плоской системы сил относительно точки равен сумме моментов составляющих сил относительно этой точки. На рис. У.29,в оси г и у параллельны главным центральным осям. Основанием для выбора положения моментной точки Л является возможно больщее упрощение последующих вычислений. [c.161]

Решение. Для определения прогиба приложим к разгруженной балке в месте и по направлению искомого перемещения единичную силу (рис. 156, б). Затем построим эпюры изгибающих моментов от основной (рис. 156, в) и единичной (рис. 156, г) нагрузок, располагая их одну под другой. Обозначив моментную площадь (О и ординату единичной эпюры комый прогиб [c.259]

Для вычисления этих прогибов используем метод Мора и правило Верещагина, для чего построим отдельно эпюры от нагрузок М и X (рис. 170, в), а также от единичной нагрузки, приложенной в сечении В (рис. 170, г). Далее вычислим значения ординат t i и эпюры Of единичной нагрузки, находящихся против центрав тяжести соответствующих моментных площадей [c.284]

На самоходных машинах, чтобы избежать применения моментного гидроцилиндра, используют ногда мехадиз-мы создания возвратно-поворотного движения. На рис. 68 изображены различные схемы механизмов, которые позволяют обеспечить поворотное движение более простыми с точки зрения технологии производства средствами. Схема на рис. 68в, используется для поворота колонки одноковшового навесного экскаватора, а схема на рис. 68, г — на валочно-трелевочных машинах для надвигания шины с пильной цепью. [c.202]

При расчетах моментных гидроцилиндров можно принимать 1Тд. о = 0,9-г-0,95 Т1д р 1 и Рд. ех 0,8. [c.175]

До недавнего времени основное содержание работ по механике композиционных материалов состояло в сведении задачи неоднородной (чаще всего изотропной) теории упругости к задаче однородной анизотропной теории. Это достигалось введением так называемых эффективных модулей, которые либо вычислялись различными методами (как стохастическими, так и детерминированными), либо определялись экспериментально как средние модули материала в целом. В данной книге этому вопросу посиящены главы 1—3. Понятно, что описание поведения композиционных материалов при помощи эффективных модулей пригодно только для решения задач об упругих композитах, Б некоторых случаях принцип Вольтерры (или, как его еще называю г, принцип соответствия) позволяет распространить теорию эффективных модулей и на линейные вязкоупругие композиты (глава 4), В настоящее время в отечественной литературе появились работы, в которых неоднородная задача теории упругости (вязкоупругости) сведена к последовательности задач анизотропной однородной моментной теории упру- [c.6]

Методы расчета безмоментного напряженного состояния и условия его существования рассмотрены в гл. 6. Заметим, что в отличие от осесимметричной деформации оболочек вращения, в общем случае возможен и другой вид медленно меня ющи хся де рмаций оболочки. Этот вид деформации оболочки, при котором срединная поверхность не испытывает рас- тяжениД , называется и з г и б а н н е м, а соответствующее иа пряженное состояние—чисто моментным. Перемещения при такой деформации определяются интегрированием уравнений [c.258]

Возможно интенсивное орошение раствором борной кислоты с концентрацией 16 г/кг. В этих электроприводах внутренние полости, в том числе полости коробок путевых и моментных выключаталей, должны быть герметичны. Наружные поверхности не должны иметь мест, способствующих накоплению радиационных загрязнений. Электроприводы должны быть укомплектованы герметичным соединителем вилка — розетка. [c.79]

Это положение, в частности, хорошо иллюстрируется методами Ф. Рейвена и С. Г. Кислицына, Ф. М. Диментберга и Д.Денавита. Так, например, в этих методах группы действительных параметров и множителей при мнимых единицах дают возможность простого вычисления расчетных уравнений приравниванием действительных частей уравнений и коэффициентов при этих мнимых единицах. С этой точки зрения большие преимущества имеет метод Ф. Рейвена, при котором комплексные уравнения разделяются на три части, а также метод С. Г. Кислицына, который обеспечивает разделение параметров по осям координат и на действительные и моментные части комплексных уравнений с дуальными элементами. [c.192]

Расчеты, необходимые для этого, целесообразно сводить в таблицы. При этом используют моментную кривую двигателя, на которой, как это показаио на рис. 27, через определенные интервалы Апо нанесены соответствующие величины скольжений е данной гидромуфты. Однако в таблице более целесообразно вместо величин е записать соответствующие им соотношения т] при этом относящиеся к ним величины % могут быть взяты по характеристике X — г] гидромуфты. Такое сопоставление величин показано В табл. 2. [c.84]

Эксплуатационные свойства гидромуфты, работающей с двигателем внутреннего сгорания (или с каиим-либо другим двигателем, крутящий момент которого изменяется с изменением числа оборотов, например, с газовой турбиной, электродвигателем и др.), определяются характером изменения скольжения или передаточного отношения между двигателем и ведомым валом при возрастании момента сопротивления на ведомом валу. В большинстве случаев моментная характеристика приводного двигателя, с которым должна работать данная гидромуфта, известна. Такая моментная характеристика представлена на рис. 27. Муфта принадлежит к семейству X, типовая характеристика Я — г) которого представлена на рис. 20. Используя уравнение (65), можно р-ассчитать для каждого режима двигателя или для каждой точки моментной характеристики Мо соответствующие величины скольжений. Рассчитываемые таким способом величины X и соответствующие величины i") или е могут быть просто взяты по диаграмме характеристики. [c.85]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...