Моментный угол сил

Момент скручивающий (2-я) — 204 Моментная нагрузка 1 (2-я) — 50 Моментный угол сил 1 (2-я) — 26 Монель-металл 4 — 224 [c.162]

Схемы моментных факторов показаны на рис. 19.10. Угол поворота Д определим из выражения [c.488]

Моментные гидроцилиндры — одинарный (рис. ИЗ, л) и сдвоенный (рис. ИЗ, м) — осуществляют возвратно-поворотные движения на угол до 360°. [c.173]

Рабочий объем моментного гидроцилиндра определяется по объему несжимаемой жидкости, принимаемой им при отсутствии утечек за поворот вала на угол в один радиан [c.175]

Приведем основные уравнения моментной теории для оболочек вращения. В качестве гауссовых координат а, р на срединной поверхности соответственно выберем длину дуги меридиана s и угол ф, определяющий положение меридиана. [c.260]

Особенностью этой системы, отличающей ее от уравнений без-моментной теории жестких оболочек, является то,, что уравнения равновесия (поскольку в них входят параметры изменения кривизны) не могут быть решены независимо от определения перемещений. Система является связанной. При этом общий порядок ее равен шести (в отличие от четвертого порядка уравнений без-моментной теории жестких оболочек). Соответственно и на границах предварительно нагруженной безмоментной оболочки должны быть поставлены не два, а три граничных условия. Эти уело-, ВИЯ можно накладывать на перемещения и, v, w или на соответствующие им силы. Перемещениям и, v соответствуют в окружном сечении силы Т , S, а перемещению w — проекция начальной силы Т за счет ее поворота на угол --- [c.378]

Рассмотрим пространственный четырехзвенный механизм с одним вращательным шарниром 1 и тремя цилиндрическими 2, 3, 4 (рис. 20). Вращательный шарнир допускает относительное вращение примыкающих звеньев на произвольный угол, цилиндрические шарниры допускают вращение совместно со скольжением. Оси шарниров занимают в пространстве произвольное положение. Условимся называть звеном жесткую конфигурацию, состоящую из двух соседних осей шарниров и отрезка линии кратчайшего расстояния между ними. Таким образом, звено геометрически характеризуется комплексным углом, главная часть которого есть собственно угол между осями расположенных на его концах шарниров, а моментная часть — длина звена. [c.101]

Перпендикулярная оси ротора плоскость, в которой задают значение и угол дисбаланса, называется плоскостью приведения дисбаланса. Зачастую необходимо переходить от одной эквивалентной системы к другой, расположенной в иных плоскостях приведения. При таком переходе могут меняться не только величины дисбалансов, но и углы между ними. Подробно этот вопрос изложен в Методических указаниях к ГОСТ 22061—76 и в работе [147]. Для частных случаев статической и моментной неуравновешенности формулы пересчета дисбалансов приведены в табл. 2. [c.37]

Здесь К — угол между -линией и краем 7 (см. рис. 9), а (л — угол между з-линией и краем уз- Кроме того, принято во внимание, что в без-моментных уравнениях S21 = Sjg = S. [c.216]

В зависимости от соотношения напряжений, подаваемых в секции моментного двигателя, вилка поворачивается на соответствующий угол, приближаясь к торцу одного из отверстий (а или б) золотника 9 и отдаляясь от другого. Тем самым меняется расход жидкости, вытекающей из торцовых полостей 8, 4 золотника 9, и плунжер 3 его переместится влево или вправо на соответствующее расстояние. 312 [c.312]

Угол поворота вала гидроцилиндра зависит от размеров (толщины) пластины и разделительной перегородки. В моментных гидроцилиндрах также применяют демпфирование в конце хода. Принцип действия демпфера, как и в силовых гидроцилиндрах, основан на выдавливании запертого объема жидкости. [c.145]

На рис. 6.15 показано, как определяются прогибы непризматических балок методом моментных площадей. На рис. 6.15, Ь приведена эпюра изгибающих моментов, а на рис. 6.15, с — эпюра М1(Е1). Площади и статические моменты различных участков эпюры М Е1) можно использовать для нахождения углов поворотов и прогибов. Например, найдем угол поворота на левой опоре и прогиб в середине пролета. В силу симметрии балки касательная к линии прогибов в центре балки С горизонтальна. Поэтому из первой теоремы о моментных площадях следует, что угол поворота 0 на левой опоре равен площади эпюры М1 Е1) на участке между точками Л и С. Таким образом, величина угла поворота определяется следующим выражением [c.231]

Если в качестве лишней неизвестной выбрать R, , то основной системой будет служить консольная балка, для которой эпюры изгибающих моментов от сил Р и Нь представлены на рис. 7.П, Ь. Поскольку угол наклона балки в опоре А равен нулю, касательная к линии прогибов в точке А проходит через точку В. Отсюда, как это следует из второй теоремы о моментных площадях, статический момент площади эпюры М/ Е1) на участке от Л до В, взятый относительно точки В, должен быть равен нулю- Поэтому имеет место следуюш.ее уравнение [c.282]

Fb. Кроме того, обозначим через Ха расстояние от точки А до центра тяжести площади Fa, через Хь— от точки С до центра тяжести площади Fb- Теперь можно использовать эти характеристики эпюр изгибающих моментов для определения углов наклона 0 и 0 . Заметим, что, согласно второй теореме о моментных площадях, внешние нагрузки, действующие на балку Л в, дают угол наклона равный [c.289]

При изложении материала использованы следующие обозначения физических величин — магнитная индукция в воздушном зазоре С — емкость Е — ЭДС самоиндукции Р — сила Се — проводимость воздушного зазора / — сила тока J — мЬ-мент инерции Ь — индуктивность М — вращающий момент Р — потребляемая мощность Рст — мощность потерь — активное сопротивление 5 — площадь Т — температура и — напряжение У — электрическое сопротивление X — реактивное сопротивление о — скорость линейного движения Ь — ширина элемента (1 — диаметр провода — силовой коэффициент демпфирования I — длина элемента г — радиус рамки ш — число витков А — постоянная составляющая воздушного зазора Ф — магнитный поток ф — число потокосцеплений а — угол поворота якоря у погрешность б — переменная составляющая воздушного зазора в — относительная ошибка X — магнитная проводимость Ид — моментный коэффициент демпфирования — степень успокоения р — удельное электрическое сопротивление <с — относительное время ф — круговая частота колебания. [c.584]

Пневмоцилиндры обычно используют для получения линейных или небольшой величины угловых перемещений. Если требуется получать возвратно-поворотные движения приводимых узлов нз угол, меньший 360 , то иногда применяют моментные (лопастные и поршневые) пневмоцилиндры. [c.210]

Фиктивная балка с нагрузкой моментной площадью показана на чертеже. Угол поворота для левой опоры равен [c.380]

Примечания 1. В формулах объемный и механический к. п. д. не учтены. 2. ), щ,., Опл — Диаметры цилиндра, штока и плунжера, мы Ь — длина хода поршня гндроцилиндра, мм Др — разность между давлениями в полостях нагнетания и слива, МПа а — угол поворота лопасти гндроцилиндра, Н и — наибольший и наименьший радиусы лопасти моментного гидроцилиндра, мм А1 — время реверсирования в крайнем положении, с 6 — ширина лопасти мм. [c.95]

Задача 2. Пластина свободно оперта по наружному контуру. Распределенная нагрузка отсутствует, = 0. На наружном контуре приложена распределенная по окружности моментная нагрузка, причем параметр, соответствующий этой нагрузке, Гв = 1. Тогда 7i = ois = 0 Г4 = O4s = 3,3539 Tj = О, Принимаем, что коэффициенты O15 и O45 равны нулю, так как угол поворота при воздействии нагрузки Q отсутствует, а радиальное перемещение настолько мало, что им можно пренебречь. [c.175]

В которых ведомое звено совершает качательное движение на угол, меньший 360°. В дальнейшем для краткости гидравлический цилиндр первого типа будем называть просто гидроцилиндр , а второго типа — моментный гидроцилиндр . [c.145]

В линейном П. высокой точности (сх. в) ролик 5 катится по диску 7, кинематически связанному с катками 8, обеспечивающими поступательное движение вдоль оси у. В полярном П. высокой точности (сх. г) диск 7 взаимодействует через шестерню 10 с неподвижным зубчатым колесом 9. В моментных планиметрах (сх. д) измеряют момент инерции плоской фигуры, связав перемещение штанги 1 с помощью м., изменяющего угол а поворота рычага в 2 или 3 раза, с интегрирующим роликом 12, угол поворота которого соответствует измеряемому моменту. [c.295]

Под действием моментной нагрузки правое концевое сечение вала повернется по отношению к защемлению на угол <р, называемый [c.262]

Летательный аппарат будет нейтральным в отношении продольной статической устойчивости, если при малом отклонении от балансировочного угла атаки не возникают ни стабилизирующий, ни опрокидывающий моменты. Этот угол атаки а= абал соответствует на рис. 1.4.1 точке 4, в которой моментная кривая касается горизонтальной оси. Очевидно, в этом [c.32]

Если, например, на моментный датчик 19 гироскопа 18 (см. рис. XX.1) поступает управляющий сигнал, то платформа вместе с гироскопами поворачивается вокруг оси г. Вращение платформы вокруг оси г порождает отклонение гироскопов 6 ш 9 вокруг осей зх и зц (см. рис. XX.1) или гироскопические моменты вокруг осей у и хц (см. рис. XX.3, а) при отклонении векторов Н1 и Л2 на угол р и а. По аналогии с двухосными двухгироскопными стабилизаторами (часть V) возникает собственная скорость прецессии платформы, величина которой зависит от расположения гироскопов на платформе (см. рис. XX, 3, а и б). [c.481]

Объемные гидродвигатели по характеру движения ведомого звена делятся на силовые гидроцилиндры (ведомое звено — шток совершает прямолинейное возвратно-поступательное движение относительно корпуса гидроцилиндра), моментные гидроцилиндры (ведомое звено — вал совершает возвратноповоротное движение относительно корпуса гидроцилиндра на угол, меньший 2я), и гидромоторы (ведомое звено — вал совершает неограниченное вращательное движение). [c.156]

При расчете такая конструкция может рассматриваться как составная, состоящая из элементов оболочек и колец (см. 1 гл. 3). Контактное сопряжение фланцев крышки и корпуса схематично представляет собой разрьшное сопряжение, в котором скачкообразно меняется угол поворота нормали к поверхности фланцев, не находящейся в контакте (угловой шарнир в табл. 3.3), а в случае проскальзывания терпит разрыв радиальное перемещение фланцев (шарнир линейный). Контактное сопряжение фланца крышки с нажимным кольцом схематично представляется разрывным сопряжением, в котором скачкообразно меняется величина осевого усилия и изгибающего момента (опора моментная), а при наличии трения терпит разрыв величина перерезывающего усилия (опора силовая). [c.130]

Изгибающий момент является самоуравновешенной нагрузкой, и напряжения от него быстро затухают в небольшой зоне, примыкающей к площадке контакта. Поэтому для расчета по теории упругости может быть выбрана эта ограниченная зона конструкции, а напряжения по местам ее сопряжения с остальной частью конструкции могут быть приняты равными нулю. Выполненные расчеты показали, что при увеличении расчетной зоны конструкции коэффициенты податливости практически не менялись. Чем меньше относительная длина площадки контакта, тем больше угол ее поворота и меньше поворот всего узла как целого тела. Для рассматриваемых площадок местный угол поворота от моментной нагрузки в 15—20 раз превышает угол поворота сечения расчетного элемента (для осевой нагрузи в 2—2,5 раза). В данном случае методы строительной механики неприменимы, так как они не отражают этих явлений. [c.134]

Приближенное решение моментной теории оболочек вращения предполагает расчленение напряжерно-деформированного состояния на безмоментное и краевой эффект. Краевому эффекту соответствует аналитическое решение моментной теории, справедливое в сравнительно узкой зоне оболочки. Оно строится на основе упрощения уравнений моментной теории в предположении, что угол oiq между осью вращения и краем оболочки близок л/2, длина краевой зоны невелика и в ее пределах радиусы кривизны Ri н R2 толщина оболочки не меняются, производные от функции перемещений w углов поворота 0j, сил Т2, 01, моментов Mi значительно больше [c.153]

Из формулы (87) видно, что угол поворота кругового включения равен нулю в том случае, когда а = п/2 + 6о. Это возможно, если дислокация раснолон ена в плоскости, перпендикулярной к радиус-вектору точки, в которой расположена дислокация. Можно предположить, что жесткое включение создает моментные напряжения, действующие на дислокации. Чтобы релаксировать эти моменты, дислокации должны выстраиваться в стенки. Их трактовка как образования дисклинаций верна только в рамках классической теории упругости. Эффекты взаимодействия с учетом возникающих моментов и поворотов необходимо рассматривать в рамках момент-йой. теории с учетом структуры, материала. [c.143]

Подшипниковая система азимутальной оси представляет собой комбинацию упорного подшипника и предварительно нагруженного радиального подшипника. С каждой стороны угломестной оси имеется по два предварительно нагруженных подшипника. На каждой из указанных осей установлен моментный двигатель с тахометром, а угол поворота вала измеряется двадцатидвухразрядным цифровым датчиком типа индуктосин. Вал угломестной оси допускает благодаря специальному креплению подшипников юстировку перпендикулярности азимутальной оси. [c.210]

Рассмотрим зависимости момента от угла атаки вблизи а = О для симметричных аппаратов. Если отклоненный на угол Да (—Да) летательный аппарат предоставить самому себе, то для аппарата с моментной характеристикой 1 возникший отрицательный (положительный) момент вызовет уменьшение (увеличение) этого угла до прежней (нулевой) величины, т. е. такая моментная характеристика является стабилизируюш ей, а летательный аппарат в точке а = О статически устойчив. [c.13]

Первая теорема о моментных площадях. Угол 0 между касательными в двух точках А и В к линии прогибов равен площади эпюры изгибающих моментов на участке жжду этими двумя точками деленной на жесткость при изгибе Е1. [c.220]

Согласно первой теореме о моментных площадях, замечаем, чтр разность между углами наклона в точках А п В равна площади эпюры изгибающих моментов, деленной на жесткость при изгибе Е1, и имеет вид —РЬ 1 2Е1). Знак минус означает, что касательная в точке В повернута по часовой стрелке относительно касательной в точке А, направленной по горизонтали. Следовательно, показанный на рисуйке угол 0)1, положителен и равен [c.222]

Моментный переключатель типа ВК211 (рис. 58, б) работает следующим образом. При движении часть станка нажимает на ролик 1 и поворачивает рычаг 2 против часовой стрелки, увлекая за собой поводок 4. При этом ролик 12 отводит защелку 6 и поворачивает планку И, размыкая контакты 7 и 8 и замыкая контакты 9 и 10. Рычаг 2 и поводок 4 связаны набором ленточных пружин 3, что позволяет отклонять рычаг 2 на угол больше требуемого. Рычаг 2 возвращается в исходное положение пружиной 5 после прекращения воздействия на ролик 1. [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...