Разделение параметров

Остальные параметры системы (они обозначаются yij I Уп) условимся называть параметрами состояния. Разделение параметров на две группы является условным и определяется постановкой задачи оптимизации, особенностями работы элемента и узлов и др. [c.555]

Таким образом, первоначально все перечисленные факторы внешнего воздействия будут исключены из рассмотрения. Сделать это можно путем разделения параметров структуры материала Х и параметров внешнего воздействия У, при рассмотрении эволюции любого управляющего параметра а или (О в функции многих переменных [c.235]

Достоинство метода состоит в простоте и однотипности уравнений, что дает возможность предельно упростить алгоритм их составления. Применение сферических координат и гипер-комплексного представления векторов ведет к упрощению и стандартизации уравнений задачи, а также к простоте разделения параметров соответственно осям координат. [c.173]

Теперь необходимо дать физическое толкование параметру т Малые значения т соответствуют сильной анизотропии взаимодействия в плоской решетке, когда взаимодействие строк >. Физически это эквивалентно стремлению к нулю параметра решетки между строками, поэтому т следует сопоставить с параметром решетки (безразмерным). Г-матрица связывает строки п, тг+1, разделенные параметром т. Представление ее в форме (14.13) имеет аналогию с оператором эволюции (с мнимым временем т). Отсюда < 1 следует рассматривать как некоторый квантовый гамильтониан. Конкретная форма его (14.14) показывает, что это есть гамильтониан одномерной квантовой модели Изинга в поперечном поле, приложенном вдоль оси X, [c.156]

Это разделение параметров сделано таким образом, что, например, скорость То представляет собой среднее по времени значение скорости у [c.99]

На 12 витке по орбите ИСЛ в расчетное время 21 ч 07 мин, когда корабль находился за Луной, было произведено мягкое разделение лунного корабля от основного блока. В момент разделения параметры орбиты были 19,8/107,2 км. [c.195]

Рис. 5.6. Линии уровня оценочной функции в области линейности а, б — в случае разделенных параметров б, г — в случае связанных параметров

Рис. 5.8. Траектория движения в пространстве параметров методом покоординатного спуска а — при разделенных параметрах оптимизации б — в общем случае

Сходимость метода для линейной модели иллюстрируется на рис. 5.8. Нетрудно увидеть, что метод удовлетворительно сходится только в случае разделенных параметров (рис. 5.8, а), а при наличии той или иной степени линейной зависимости между параметрами (рис. 5.8, б) сходимость сильно замедляется. [c.219]

Рассмотрим сначала самый простой случай метода Ньютона с разделенными параметрами, когда каждый из них влияет только на свою функцию. В этом случае матрица А квадратная и диагональная, т. е. [c.228]

ФII г. 11.6, Разделение параметров алгебраическое представление. [c.367]

Фиг. 11.7. Линейная диаграмма, иллюстрирующая разделение параметров.

На фиг. 11.7 изображена схема разделения параметров для примера, данного на фиг. 11.4, с использованием алгебраического представления. В этом случае множители даны в скобках на соответствующих линиях перед точками суммирования. [c.368]

Разделение параметров связано с калибровкой оборудования, которая дает возможность установить соответствие между сигналом определенного канала и определяемым параметром. Под параметром понимается переменная величина, фиксируемая при контроле. К параметрам, представляющим наибольший интерес, относятся электропроводность, другие электрические свойства, наличие дефектов, расположение дефектов и их размеры. Следует также принимать во внимание связь между параметрами датчика и испытуемого образца, изменение полного сопротивления датчика под действием окружающей среды и дрейф прибора. Желательно выбирать для измерения независимые параметры. [c.370]

Как было установлено выше, полного решения основных уравнений (11.2) и (11.3) не требуется. Это объясняется тем, что сущностью многопараметрового контроля является разделение параметров. Если выходные сигналы обработаны так, что разные параметры могут считываться каждый на отдельном выходе, то регулировка выходных сигналов может производиться раздельно. Желаемая чувствительность каждого выходного канала может быть установлена в процессе калибровки. [c.370]

Различие между решением и разделением можно показать на примере разделения параметров уравнения (11.3), что достигается без полного его решения. [c.370]

Уравнение (11.9) является основным при конструировании и разработке схем преобразования для разделения параметров. [c.371]

ХОТЯ и незначительную кривизну. Поэтому нельзя четко разграничить линейные и нелинейные случаи. Эффекты, связанные с кривизной годографов, особенно заметны при многопараметровом контроле, так как перекрестные помехи в каналах затрудняют разделение параметров. С увеличением нелинейности годографов при заданном числе рабочих частот уменьшается количество параметров, которые могут быть разделены. [c.377]

Аппаратура для многопараметрового контроля отличается от обычной аппаратуры, применяемой при контроле вихревыми токами. Эти отличия связаны с необходимостью одновременной работы на нескольких частотах, демодуляции множества полученных сигналов, суммирования составляющих сигналов для разделения параметров. Основные функции, выполняемые аппаратурой при многопараметровом контроле вихревыми токами, отражены на фиг. 11.10. К ним относятся [c.377]

Значения элементов обратной матрицы определяют настройку коэффициентных потенциометров V. При этом обычно обнаруживается, что в результате неизбежных погрешностей и некоторой нелинейности сигналов не достигается оптимального разделения параметров. Для того чтобы получить лучшее разделение, используется экспериментальная подстройка потенциометров, которая требует много времени. [c.380]

В правом верхнем углу чертежа помещают таблицу параметров зубчатого венца звездочки, которая так же, как и таблица параметров зубчатого колеса, состоит из трех частей, разделенных между собой сплошными основными линиями. В первой части таблицы ука- зывают данные для изготовления (основные данные), во второй — данные для контроля, в третьей — данные для справок (справочные данные). [c.150]

Таблица параметров состоит из трех частей, разделенных сплошными основными линиями. В первой части таблицы приводят данные для нарезания зубьев колес или витков червяка, во второй — данные для контроля [c.337]

Таблица параметров состоит из двух частей, разделенных сплошной основной линией. [c.352]

Таблицу параметров зубчатого венца размещают в правом верхнем углу чертежа. Размеры граф таблицы и их расположение такие же, как на чертежах зубчатых колес. Таблица параметров состоит из двух частей, разделенных сплошной основной линией. [c.379]

Это положение, в частности, хорошо иллюстрируется методами Ф. Рейвена и С. Г. Кислицына, Ф. М. Диментберга и Д.Денавита. Так, например, в этих методах группы действительных параметров и множителей при мнимых единицах дают возможность простого вычисления расчетных уравнений приравниванием действительных частей уравнений и коэффициентов при этих мнимых единицах. С этой точки зрения большие преимущества имеет метод Ф. Рейвена, при котором комплексные уравнения разделяются на три части, а также метод С. Г. Кислицына, который обеспечивает разделение параметров по осям координат и на действительные и моментные части комплексных уравнений с дуальными элементами. [c.192]

После того как выбрана конструкция фронтальной части из условия минимума осевых аберраций н уменьшения кривизны Пецваля, можно приступить к расчету второй части. Как было указано вьиие, эта часть, состоящая нз сравнительно тонких компонентов, может быть рассчитана на основаинн метода разделения параметров, и в статье 141 даются формулы для расчета системы двух компонентов, разделенных воздушным,, промежутком. [c.402]

В построении курса отразились вышеотмеченные задачи, которые ставил перед собой автор. Главное внимание было обращено на те положения термодинамики, которые касаются свойств термодинамического равновесия. При этом, на мой взгляд, уже в феноменологической термодинамике естественно было ввести то разделение параметров, определяющих состояние системы, на внешние и внутренние, которое обычно делается в статистике. При выводе основного уравнения термодинамики обратимых процессов я остановился в конце концов на выводе, при котором, с одной стороны, выпячивается наиболее важное — существование интегрирующего множителя для элементарного количества тепла, полученного системой, и, с другой стороны, обходится применение теоремы Каратеодори о пфаффовых формах с п не- [c.11]

Сравнительная простота оптической схемы триплета позволяет выполнить исследование и расчет этого объектива на основе теории аберраций третьего порядка. Полагая линзы триплета бесконечно тонкими, можно подобрать такие параметры, через которые большинство аберраций объектива выражаются линейно. Известно несколько методик расчета триплета, предложенных Г. Слюсаревым 133], Д. Волосовым [5] и др. Отметим, что во всех методиках расчета используется способ разделения параметров на внешние, не завися цие от формы линз, и внутренние, определяющие конструкцию линз объектива. [c.375]

ЛИНИИ, суммируются в линейных комбинациях, требуемых для выделения параметров. Например, в точке К1 сигналы и С2 суммируются так, чтобы исключить влияние параметра рз- Подобным же образом в точке Уг комбинацией С и Сз исключают Рз. Следующие две точки суммирования Уз и У4 используют для исключения рг. В процессе исключения (разделения) параметров коэффициенты, стоящие перед ними, изменяются. Параметры р и р2 разделяются в точках У5 и Уе, а рз выделяется в точке У . Окончательные выходные сигналы йпр, 22р2 и ззрз пропорциональны параметрам рь рг и рз соответственно. В зависимости от конкретного вида функций С, сг и Сз может быть выбрана другая схема решения. [c.368]

Результаты контроля приведены на фиг. 11.18—11.20. Хоро-[ее разделение параметров достигается в пределах следующих иапазонов Р — от 0,127 до 0,762 мм, Р — от 0,0508 ДО, 152 ММ, Рз — от 0,0254 до 0,0767 мм. [c.389]

Таблица параметров еостоич из двух частей, разделенных сплошной основной линией. В первой части таблицы приводят обозначение сопрягаемой цепи. Во второй части указывают параметры звездочки число зубьев, профиль зуба со ссылкой иа стандарт и указанием о смещении, класс точности, радиус впадины, радиус сопряжения, радиус головки зуба, половину угла впадины, угол сопряжения. [c.322]

В правом верхнем углу чертежа П0к1ещается таблица параметров зубчатого венца, которая состоит i з трех частей, разделенных основными линиями (рис. 7.25). [c.270]

В работе Трусделла [40], так же как и в целом ряде последовавших за ней работ [30, 32, 33, 37], нет четкого разделения смесей на гомогенные и гетерогенные и их различного описания. Все эти работы посвящены получению балансовых уравнений многоскоростного континуума типа (1.2.5), а также рассмотрению основных термодинамических аспектов. При этом в качестве термодинамических параметров используются средние плотности составляющих Pi, что характерно лишь для гомогенных, а не гетерогенных смесей. Это обстоятельство и отмечено в заметке автора 116], посвященной обсуждению статьи Грина и Нахди [33], в ко- [c.27]

В гл. 2 описаны физические основы вихревого эффекта и экспериментальное исследование характеристик рабочего процесса в вихревых энергоразделителях. Проанализировано и объяснено влияние на эффект основных конструкционных элементов трубы и геометрии камеры энергетического разделения. Описаны результаты опытных данных по зависимости вихревого эффекта от параметров сжатого газа на входе и режима работы, определяемого соотношением расходов охлажденных и подогретых масс газа, истекающих из вихревой трубы. [c.4]

Микро- и макроструктур закрученного потока представлякгг особый интерес для понимания физического механизма процессов течения и тепломассообмена. На структуру турбулентного течения существенно влияют особенности радиального распределения осредненных параметров и кривизна обтекаемой газом поверхности. При этом поле турбулентных пульсаций при закрутке всегда трехмерно и имеет особенности, отличающие его от турбулентных характеристик осевых течений [16, 27, 155, 156]. Одно из основных и характерных отличий состоит в том, что в камере энергоразделения вихревой трубы наблюдаются значительные фадиенты осевой составляющей скорости, характеризующие сдвиговые течения. Эти градиенты наиболее велики на границе разделения вихря в области максимальных значений по сечению окружной составляющей вектора скорости. Приосевой вихрь можно рассматривать как осесимметричную струю, протекающую относительно потока с несколько отличной плотностью, и естественно ожидать при этом появления эффектов, наблюдаемых в слоях смешения струй [137, 216, 233], прежде всего, когерентных вихревых структур с детерминированной интенсивностью и динамикой распространения. Экспериментальное исследование турбулентной структуры потоков в вихревой трубе имеет свои специфические сложности, связанные с существенной трехмерностью потока и малыми габаритными размерами объекта исследования, что предъявляет достаточно жесткие требования к экспериментальной аппаратуре. В некоторых случаях перечисленные причины делают невозможным применение традиционных [c.98]

В.П. Алексеев и А.П. Меркулов пришли к выводу о перестройке вдоль камеры энергоразделения периферийного квазипотенци-ального вихря в вынужденный приосевой закрученный поток, вращающийся по закону, близкому к закону вращения твердого тела (т = onst) [13, 14, 115, 116]. Отмеченные исследования были проведены в 60-е годы и их основополагающие результаты, а также результаты зарубежных исследователей [227, 234, 237, 246, 255, 261, 265, 268] обобщены в монографиях [35, 94, 164]. В большинстве проведенных исследований измере аничивались лишь установлением качественных зависимостей распределения параметров по объему камеры энергетического разделения в виде функций от режимных и геометрических параметров. Сложность проведения зондирования в трехмерном интенсивно закрученном потоке определяется не только малыми размерами камеры энергоразделения, но и радиальным градиентом давления, вызывающим перетекание газа по поверхности датчика, а следовательно, искажающим данные измерений. В некоторых исследованиях [208] предпринята попытка определения расчетным методом поправки на радиальные перетечки с последующим учетом при построении кривых (эпюр) распределения параметров в характерных сечениях. Опубликованные данные порой имеют противоречивый характер и трудно сопоставимы, так как практически всегда имеются отличительные признаки в геометрии основных элементов и соотношении характерных определяющих процесс параметров. [c.100]

Анализ результатов траверсирования различными зондами объема камеры энергоразделения позволяет выделить следующие характерные особенности распределения параметров в вихревой трубе с дополнительным потоком. Как и в обычных разделительных вихревых трубах, работающих при ц 1, четко различаются два вихря — периферийный и приосевой, перемещающиеся в противоположных направлениях вдоль оси. Первый — от соплового сечения к дросселю, второй — в обратном направлении. Распределение параметров осредненного потока существенно неравномерно как по сечению, згак и по длине камеры энергоразделения. Радиальные градиенты статического давления и полной температуры уменьшаются от соплового сечения к дросселю, а их максимальные значения наблюдаются в сопловом сечении. Распределение тангенциальных и осевых компонент скорости качественно подобны для различных сечений, однако, количественно вдоль трубы они претерпевают изменения. Поверхность разделения вихрей в большей части вихревой зоны близка к цилиндрической, о чем свидетельствуют пересечения осевых скоростей для различных сечений примерно в одной точке оси абцисс Т= 0,8 (см. рис. 3.9 и 3.10). Это хорошо согласуется с результатами исследований вихревых труб с диффузорной камерой энер-горазцеления, работающих при ц < 0,8, и позволяет в составлении аналитических методик расчета вихревых труб с дополнительным потоком вводить допущение dr /dz = О, а радиус разделения вихрей Tj для этого класса труб считать равным примерно 0,8. Как и у обычных труб, интенсивность закрутки периферийного потока вдоль трубы снижается -> 0), а возвратное при-осевое течение формируется в основном из вводимых дополнительно масс газа, скорость которых на выходе из трубки подвода дополнительного потока имеет осевое направление. По мере продвижения к отверстию диафрагмы приосевые массы в процессе турбулентного энергомассообмена с периферийным вихрем приобретают окружную составляющую скорости. Затухание закрутки периферийных слоев происходит тем интенсивнее, чем больше относительная доля охлажденного потока. Опыты показывают, что прй оптимальном по энергетической эффективности [c.112]

Большие трудности возникают при теоретическом обосновании необходимой длины I камеры энергетического разделения. Проще эту задачу решить для прямоточных вихревых труб. Равновесное состояние, определяющее завершенность процесса энергоразделения, определяется в этом случае положением сечения трубы с адиабатным распределением термодинамических параметров. При вычислении расположения сечения с максимальным температурным эффектом энергоразделения в условиях достаточного уровня развития турбулентной структуры требуется найти число необходимых микрохолодильных циклов. Можно считать, что на участке трубы длиной в один калибр (// /,= 1) число циклов турбулентных перемещений равно частному от деления объема участка на среднестатистический объем турбулентного моля. Объем участка трубы [c.186]

Введем параметр е, определяющий интенсивность закрутки как отношение окружной составляющей скорости к осевой е = = VJVj. Очевидно, е на входе в камеру энергоразделения (7= 1) будет зависеть от конкретного исполнения завихрителя. Так, для сугубо тангенциального ввода на периферии камеры энергетического разделения в сопловом сечении должно выполняться равенство е = 00, так как V= О, а конечно и определено параметрами газа на входе и режимом работы вихревого энергоразделителя. [c.194]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...