Нагрузка моментная распределенная

Рассмотрим стержень, загруженный нагрузкой самого общего вида, т. е. в составе внешней нагрузки имеются распределенные силовые нагрузки с интенсивностями q , q н <7 , распределенные моментные нагрузки с интенсивностями Шу и т , конечное число сосредоточенных сил Piy, Pis (t = 1,. . пг), каждая из которых имеет точкой приложения центр сечения с координатой г,-, и конечное [c.52]

Представим шатун как балку на двух опорах, загруженную инерционными распределенными силовой и моментной нагрузками. Составляющие интенсивности силовой распределенной нагрузки в системе осей х, у и интенсивность моментной распределенной нагрузки находятся по следующим формулам [c.56]

На схемах т — интенсивность моментной нагрузки, равномерно распределенной по окружности, в кГ см/см (н м/м), [c.269]

Рассмотрим деформацию кольцевых деталей, возникающую под действием радиальных и осевых сил или моментной нагрузки, равномерно распределенных по окружности. Такую деформацию можно представить как растяжение кольца и осесимметричный изгиб, сопровождающийся поворотом поперечных сечений в их плоскости (кольцо растягивается и выворачивается). [c.113]

Построить эпюры поперечных сил и изгибающих моментов для балки, нагруженной сосредоточенным моментом ml и равномерно распределенной моментной нагрузкой интенсивностью т. [c.100]

Решение. Определим значения опорных реакций и из следующих уравнений равновесия, заменив равномерно распределенную моментную нагрузку равнодействующим моментом ml [c.100]

Хотя приводимый далее пример не представляет большого практического интереса, но все же он поучителен, так как в затруднительном положении оказался не учащийся, а преподаватель. Ему было предложено построить эпюры <3 и Л1 для балки, нагруженной равномерно распределенными по всей ее длине парами сил (рис. 12.2, а). С этой задачей он справился и получил эпюры, изображенные на рис. 12.2, б, в. Тогда ему был задан вопрос Как же так — поперечная сила постоянна, а изгибающий момент во всех сечениях равен нулю ведь это противоречит дифференциальным зависимостям На этот вопрос ответа не последовало, так как было упущено, при каких условиях выведены, а значит, и справедливы дифферен-циальные зависимости. Конечно, можно их вывести с учетом нагружения балки распределенными парами сил (как иногда говорят, моментной нагрузкой), но вид их будет иным. В техникумах, очевидно, такой вывод не нужен, но полезно указать предпосылки обычного вывода. [c.124]

На примере цилиндрической оболочки мы убедились в том, что при плавно меняющейся нагрузке в большей части оболочки можно пренебречь изгибом и напряжениями от изгибающих моментов но сравнению с равномерно распределенными по толщине напряжениями от усилий Гар. Моментное напряженное состояние реализуется только в зоне краевого эффекта, протяженность кото-рой оценивается характерным линейным размером к = УНк. Для оболочки положительной гауссовой кривизны этот результат носит совершенно общий характер, схема расчета таких оболочек строится следующим образом. Сначала находится усилие в оболочке, которую представляют как тонкую, нерастяжимую мембрану, совершенно не сопротивляющуюся изгибу. Эта задача решается с помощью одних только уравнений статики и, собственно говоря, не относится к теории упругости. Соответствующая теория называется безмоментной теорией оболочек. Решение, найденное по безмоментной теории, как правило, не позволяет удовлетворить всем граничным условиям, поэтому вблизи границы рассматривается краевой эффект, связанный с изгибом. Ввиду малости области краевого эффекта, уравнения теории оболочек для этой области принимают относительно простую форму. Для вывода уравнений безмоментной теории нам понадобятся некоторые сведения из теории поверхностей, которые предполагаются известными и сообщаются для справки. [c.423]

Какие изменения вносит добавление а) сосредоточенных моментов L, б) сплошной моментной нагрузки постоянной интенсивности т, распределенной на длине а [c.98]

Равномерный нагрев вызывает относительное удлинение оси рамы, которое интерпретируется как равномерно распределенная моментная нагрузка, крутящая по отношению к средней линии фиктивного профиля [c.370]

В 1.2 рассматривались различные внешние нагрузки (сосредоточенные и распределенные, силовые и моментные), встречающиеся при расчете конструкций. Внешние нагрузки, действующие на сооружение, вызывают появление в нем внутренних усилий (см. 1.3). При действии на брус внешних нагрузок, расположенных в одной плоскости, проходящей через ось бруса (т. е. в случае плоского действия сил), в каждом поперечном сечении бруса мог)гг возникнуть следующие внутренние силовые факторы (усилия), действующие в этой же плоскости, а именно (рис. 7.1) [c.209]

На рис. 111.3 в виде спирали (один из способов представления) изображена распределенная моментная нагрузка (погонная) и указано направление ее действия. Такой вид нагружения, например, испытывает в полете крыло самолета. После приведения аэродинамических сил в каждом сечении к центру изгиба (о центре изгиба см. V.11) крыло (рис. 111.4) окажется нагруженным распределенными поперечной и моментной нагрузками. Погонная моментная нагрузка задается погонной моментной интенсивностью т = т х) в каждом сечении бруса. Площадь графика, ограниченного линией т = т (х), называется моментной грузовой площадью. [c.86]

Внешние сосредоточенные пары, задаваемые на схеме нагружения своими моментами, и распределенная моментная нагрузка, прилагаемые к брусу, называются скручивающими. [c.87]

Так как скручивающие пары и распределенная моментная нагрузка, действующие на отсеченную часть, не дадут проекций на оси х, у, z и моментов относительно осей у и z, силы упругости в любом поперечном сечении стержня приведутся к единственному внутреннему силовому фактору — крутящему моменту М . Крутящий момент считается положительным, если он возникает от скручивающей пары, вращающей отсеченную часть против часовой стрелки, если смотреть на пару со стороны сечения (рис. III.6, д,б). [c.87]

Дифференциальное уравнение относительно угла закручивания. Выведем дифференциальное уравнение, связывающее с интенсивностью распределенной моментной крутильной нагрузки т . Для этого воспользуемся уравнениями (11.12) и (1.9) , которые запишем так [c.24]

Итак, внешняя нагрузка, действующая на стержень и вызывающая его поперечный изгиб в плоскости Oyz складывается из распределенных силовой и моментной нагрузок ду и и сосредоточенных сил и моментов Ру, Ш . При этом указываются участки, на которых имеет место та или иная распределенная силовая или моментная нагрузка и координата сечения приложения сосредоточенной силы или сосредоточенного момента. [c.202]

Вернемся опять к упрощенному варианту постановки задачи поперечного изгиба балки, в которой не учитывается влияние сдвигов на прогибы. Одновременно будем считать равной нулю распределенную моментную нагрузку. При этом граничные условия (12.122) приобретают вид [c.206]

Разумеется, что точки, в которых у рассчитываемого стержня имеется излом оси и (или) ступенька в поперечных сечениях (в форме и (или) размерах), принимаются в качестве узлов обязательно. Если на рассчитываемый объект действуют внешние сосредоточенные силы и моменты, то и точки их приложения также принимаются в качестве узлов. Распределенные же силовая и моментная нагрузки приводятся к узлам, принятым на основе вышеизложенных соображений, или, если они оказываются слишком редкими, то —и к специально для этой цели введенным узлам. Таким образом, распределенные нагрузки сводятся также к сосредоточенным силам и моментам. [c.355]

Рис. 14.6. Тонкостенный стержень открытого профиля а) координаты точек на срединной поверхности и составляющие нагрузки, распределенной по этой поверхности б) составляющие перемещения точки срединной поверхности е) составляющие распределенных силовой и моментной нагрузок, приведенных к точкам оси стержня.

Изменение вида функции, описывающей распределенную моментную нагрузку. [c.412]

На рис. 14.17, а показана ситуация, при которой возникает распределенная моментная нагрузка —юна вызывается распределенной поперечной силовой нагрузкой, лежащей в плоскости, не проходящей [c.412]

Рис. 14.17. К определению внешней крутящей моментной нагрузки а) случай воздействия распределенной внешней крутящей моментной нагрузки о) случай воздействия сосредоточенного крутящего момента.

Показано [21 ], что при нагрузке типа р sin 0 независимо от характера ее распределения по высоте оболочки отсутствует депланация поперечного сечения. В этом случае оболочка при действии на нее только гидродинамических сил находится в без-моментном напряженном состоянии и рассчитывается как обыкновенная консольная балка, защемленная одним концом. [c.76]

В задачах статики это уравнение встречается редко, но с ним иногда приходится иметь дело в задачах динамики балок. Дело в том, что при колебаниях балок развиваются не только поперечные инерционные нагрузки (которые всюду выше принимались во внимание), но и распределенные моментные нагрузки также инерционного происхождения, связанные с поворотами сечений балки. При относительно невысоких балках, колеблющихся с низшими частотами, инерционные нагрузки этого типа малосущественны однако такими нагрузками нельзя пренебрегать при анализе высокочастотных колебаний. [c.129]

Этому ускорению соответствует распределенная моментная инер-ционная нагрузка —рУ где У — момент инерции сечения [c.129]

Влияние сдвигов. В подробных курсах сопротивления материалов можно найти, что уточненное дифференциальное уравнение изгиба балок, приближенно учитывающее дополнительные деформации, связанные со сдвигами, имеет вид (при постоянном сечении балки и отсутствии распределенной моментной нагрузки) [c.130]

При приведении нагрузки к оси стержня могут возникнуть распределенные по длине моментные нагрузки (пары сил). Чаще всего встречается распределенная скручивающая нагрузка т[х), равнодействующая которой (рис. 1.23, в) в общем случае равна [c.15]

Аналогичным образом можно учесть влияние поперечной нагрузки, распределенной по линейному закону, распределенной моментной нагрузки и т. п. Функции, добавляемые к выражению для прогиба (9.12) для учета влияния наиболее распространенных статических и кинематических воздействий на балку, приведены в таблице 9.1. [c.195]

Аналогичными свойствами обладают и моментные реактивные нагрузки. Ротор с распределенными параметрами. Для свободного от опор и внешних нагрузок ротора линия, проходящая через геометрические центры тяжести поперечных сечений, определяет его ось жесткости (ниже рассмотрены роторы только с прямолинейной осью жесткости). Линия, проходящая через центры тяжести масс, определяет его ось инерции. Неуравновешенность определяется как отклонение в каждом сечении осн инерции от оси жесткости и характеризуется в каждом сечении ротора параметрами = Sj, е = е , и = Yi, = Ya- [c.134]

Распределенные по длине ротора силы внутреннего трения в материале (см. п. 5) характеризуются коэффициентом пропорциональности / (х). Ротор нагружен распределенной по длине векторной силовой нагрузкой р (j , t) с компонентами Ру и и моментной нагрузкой I х, t) с компонентами 1у и 1 . [c.134]

Пусть на тело, занимающее область V пространства, ограниченную поверхностью S, действуют распределенные объемные силы (силы тяжести, инерции и т. п.) с компонентами (М), М V п поверхностные силы с компонентами р° (N), N S, но отсутствуют распределенные по объему или по поверхности моментные нагрузки. Последнее условие с учетом равенства нулю суммы моментов относительно координатных осей для вырезанного из тела прямоугольного параллелепипеда с параллельными этим осям ребрами приводит к соотношению (у = otj (свойство парности касательных напряжений), т. е. тензор напряжений является симметричным. По аналогии с (1.6) его можно представить матрицей (3 X 3) [ст ] или вектор-столбцом который после транспонирования перейдет в вектор- [c.12]

Впервые задача устойчивости оболочек под действием неравномерного давления рассматривалась в работах [22, 23], затем в [19]. В работе [6] проанализирован случай нагружения узким поясом равномерного давления. В результате установлено, что при осесимметричном неравномерном давлении учет моментности состояния до потери устойчивости не оказывает существенного влияния на величину критического давления для достаточно широкого класса нагрузок. Величина критической нагрузки может быть определена как Ркр = ЦРо. где — критическое осесимметричное давление, равномерно распределенное по длине, а коэффициент пропорциональности ц. зависит от граничных условий, длины нагруженного участка и вида нагрузки. Эти результаты хорошо согласуются с экспериментальными данными [7, 32]. [c.100]

Рассмотрим сжатые оболочки или пластины, находящиеся в плоском безмоментном напряженном состоянии. Для исследования возможной бифуркации состояния равновесия или квазистатиче-ского процесса нагружения воспользуемся методом Эйлера. Приложим статически к оболочке или пластине малую поперечную возмущающую распределенную нагрузку интенсивностью tq, которую затем статически же снимем. Допустим, что оболочка либо пластина не вернулась в исходное состояние, а перешла в смежное сколь угодно близкое моментное состояние и на ее поверхности появились локальные выпучины. Каждую такую выпучину с достаточной для практики степенью точности можно рассматривать как пологую оболочку и воспользоваться изложенной в 10.11 теорией упругих пологих оболочек. При переходе оболочки в смежное состояние точки срединной поверхности получат дополнительную деформацию бе,7, прогиб —6mi = y, а усилия и моменты — приращения 6Nij, bMij. На основании уравнений (10.111), (10.126) получим [c.324]

При расчете на прочность тонких оболочек (в зависимости от характера очертаний срединной поверхности, распределения нагрузки, опорных закреплений) применяют безмоментную или моментную теорию оболочек. При этом предполагается равномерное распределение напряжений по продольным и поперечным сечениям оболочек (отсутствие в этих сечениях изгибающих, крутящих моментов и поперечных сил). При осесимметричной нагрузке отсутствуют также сдвигающие силы. Определение усилий по безмоментной теории производится доста гочно точно на расстоянии, превышающем величину (3- -5) от мест [c.73]

В ответах к задачам 6 23 — 6.25 положительные значения сосредото- ченных сил Р, кН и распределенной нагрузки q, кН/м соответствуют их направлению вверх, а положительные значения сосредоточенных моментов М, жН м и распределенной моментной нагрузки т, кН м/м — по ходу Расовой стрелки. [c.106]

На дюралевую пластинку радиуса / =20 см и толщиной t=3 мм, свободно опертую по контуру, действует равномерно распределенная вдоль контура моментная нагрузка интенсивностью yWo=0,5 кГсм см (случай чистого изгиба пластинки). Определить изгибающие моменты в окружном и радиальном сечениях и прогиб пластинки. [c.145]

Плоская круговая консоль (рис. к задаче 7.72) нагружена равномерно распределенной изгибающей моментной нагрузкой т кГ1см. Подобрать силу Р, которая аннулирует изгибающие и крутящие моменты во всех сечениях консоли. [c.185]

Рассмотрим уравнения равновесия безмоментной теории оболочек. Пусть мы имеем оболочку, находящуюся в без-моментном напряженном состоянии под действием распределенной по поверхности нагрузки, компоненты которой равны 5,, 2, 9п. Выделим из оболочки элемент АВСВ (рис. 9.7) сечениями а), а1 + с1а1, аг, аг + с аг. При этом [c.240]

Рис. 13.3. Стандартная система внешних сил, вызывающих пространственный изгиб (количество сосредоточенных воздействий йожет быть различным, сосредоточенные силы и моменты могут быть приложены либо к одно к у и тому же, либо к различным сечениям распределенные силовые н моментные нагрузки могут занимать различные участки на балке, начиная от полной ее длины, и иметь, различные пересечения областей действия).

В случае равномерно распределенной крутящей моментной нагрузки интенсивностью кгГм см на участке от и = с до и = d [c.182]

Оценку прочности сосуда давления разумно проводить по максимальным значениям напряжений Tj в направлении армирования. О характере их распределения можно судить по рис. 4.21. На первых шагах нагружения (на рис. 4.21, а даны результаты расчета для 1-го и 10-го шагов нагружения) по всей длине меридиана напряжения на внутренней (г = 0) и наружной (г = К) поверхностях различны, т. е. оболочка находится в моментном напряженном состоянии. С ростом нагрузки (на риС. 4.21, 6 даны результаты для 30-го и 40-го шагов нагружения) состояние днища приближается к безмо-ментному на всей длине (за исключением зоны действия дополнительного контактного давления). [c.189]

В изотропном роторе все оси инерции поперечных сечений являются главными. Ротор имеет переменные по длине изгибную жесткость EJ (х), распределенную погонную массу т (к), одинаковые относительно осей у к г распределенные по длине экваториальнь й цемент инерции i (х) и полярный Iq (х) относительно оси х момент инерции. При постугательных перемещениях сечений ротора в направлениях у и г возникают распределенные силовые реактивные нагрузки с коэффициентами пропорциональности Суу, Су , с у, с г при соответствующих перемещениях и kyy, ky , при соответствующих скоростях. Аналогично при угловых поворотах сечении относительно осей у к г возникают распределенные моментные нагрузки с коэффициентами Syy, Sy , s y, гг При угловых перемещениях и Гуу, Гу , г у, при угловых скоростях. [c.134]

Рассмотрим задачи устойчивости круговой цилиндрической оболочки при неоднородных исходных состояниях, вызванных действием-неоднородных нагрузок локальные нагрузт и, йа руз- -ки, распределенные по части поверхности или по линиям, краевые радиальные и моментные нагрузки. Исходное состояние оболочек при неоднородном нагружении всегда неоднородно. Его компоненты (усилия, смещения), зависят от координат средин-, ной поверхности. Неоднородность исходного состояния в этом случае вызывается не только влиянием граничных условий, но самой неоднородностью нагрузки. v > j [c.190]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...