Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

О упрочняющие

Для симметричного цикла и в случае X — О (упрочняющийся материал) коэффициенты приведения р = I и амплитуда напряжений  [c.103]

В деформационной теории пластичности доказана теорема о единственности полей напряжений, деформаций и перемещений в случае упрочняющегося материала, т. е. при соблюдении неравенств  [c.306]

При Стд = О разрушение образца или детали наступит при среднем напряжении = Oj. Экспериментально установлено, что постоянные растягивающие напряжения уменьшают сопротивление усталости, а сжимающие постоянные напряжения затрудняют зарождение и развитие усталостной трещины и повышают предел выносливости. В этом состоит одна из главных причин благоприятного влияния упрочняющей поверхностной обработки деталей.  [c.251]


Приведены сведения о коррозии и коррозионно-усталостном разрушении металлов. Дан анализ современных методов и средств изучения коррозионной усталости. Рассмотрено влияние на коррозионную выносливость металлов структуры сплавов, агрессивности среды, масштабного фактора, частоты приложения механической. нагрузки и др. Приведены закономерности коррозионно-усталостного разрушения сталей, подвергнутых упрочняющим поверхностным обработкам. Изложены вопросы электрической защиты металлов от коррозионно-усталостного разрушения.  [c.62]

Конкретная величина отношения Кг/Оу, как следует из данных на рис. 3.35, зависит от основы материала (сравни кривые 2, 4 и 5 для соответственно молибдена, ванадия и железа), от размера зерна (кривые 2 и 3 для молибдена с О = = 100 и 40 мкм), наличия упрочняющей фазы (кривая /) и т. д.  [c.156]

Таблица 33. Упрочняющее влияние обкатки роликом (О = 45 мм, /3=6 мм, подача обкатки 0,14—0,28 мм/об) на предел выносливости сплава ВТ6 Таблица 33. Упрочняющее влияние <a href="/info/462055">обкатки роликом</a> (О = 45 мм, /3=6 мм, подача обкатки 0,14—0,28 мм/об) на <a href="/info/1473">предел выносливости</a> сплава ВТ6
Проведенные Томпсоном и др. [83] исследования стержневого эвтектического сплава Со — Сг с карбидным упрочнением свидетельствуют о прочности связи и высокотемпературной стабильности поверхности раздела. Характеристики кратковременной и длительной прочности приведены на рис. 21. Микроструктура эвтектики практически стабильна вплоть до 1370 К, а эвтектический сплав обладает более высоким сопротивлением ползучести, чем традиционный жаропрочный сплав на кобальтовой основе Маг М-302. Судя по энергии активации, процесс ползучести определяется упрочняющей карбидной фазой, что также подтверждает эффективность передачи нагрузки через поверхность раздела.  [c.263]

В свою очередь, анализ сущности изнашивания при ударе с позиции металловедения и современных представлений о прочности металла дал основание полагать, что в условиях удара износостойкость чистых металлов, закаленных сталей, а также упрочняющих наплавок и покрытий не всегда однозначно связана с твердостью (как при абразивном изнашивании в условиях скольжения). Учитывая все многообразие и сложность возможных условий изнашивания при ударе, нельзя ожидать аналогии между закономерностями изнашивания при ударе и скольжении.  [c.5]


Необходимость учета влияния пластической зоны упрочняющихся материалов приводит к решению задач о напряженном состоянии в окрестности вершины трещины в упругопластической постановке [24, 25]. Г. П. Черепанов [25] показывает, что задача о теле с трещиной из упрочняющегося материала с развитой пластической зоной сводится к задаче теории пластичности в окрестности трещины  [c.27]

Изменение вида диаграммы деформирования в процессе циклического нагружения показано на рис. 1, а. Сплавы, упрочняющиеся при циклическом нагружении, переходят в состояние, когда зависимость между напряжениями и деформацией становится линейной (линия ОАВ), а разупрочняющиеся приобретают диаграмму идеальной пластичности (линия ОАС) [17—191.  [c.241]

Согласно работам [17 —19], для циклически разупрочняющихся сплавов диаграммы деформирования в координатах о — е должны проходить ниже, а для циклически упрочняющихся — выше диаграмм деформирования о — s при монотонном нагружении.  [c.242]

С этой точки зрения представляет интерес рассмотрение (Гилман) причины изменения напряжений течения в зависимости от структуры применительно к никелевому сплаву MARM-200 с высоким содержанием ( -бО /о) упрочняющей фазы NisAl. Учитывалась различная скорость движения дислокаций в матрице, в упрочняющей упорядоченной фазе и на границе между ними. Если сплав содержат когерентные частицы упорядоченной фазы, то дислокации перемещаются парами. Поскольку на создание антифазной границы надо затратить усилие, вход в нее дислокаций затрудняется.  [c.395]

Добавка иттрия была выбрана на основании анализа диаг> раммы состояния (высокая степень растворимости) и некоторых литературных данных свидетельствующих о упрочняющем эффекте иттрия в деформируемых сплавах. Сплав системы Мд— А1—Сс1 с добавкой иттрия (авт. свид. СССР № 551396) при литье под давлением и в кокиль имеет показатели свойств, превышающие показатели свойств сплава Мл5 (табл. 22). При этом жидкотекучесть опытного сплава близка и жидкотекучести сплава Мл5, а горячеломкость в 2 раза ниже. Исследование показало, что введение иттрия в сплав измельчает зерно в 2—3 раза (с 20—30 до 7—10 мкм). При общей мелкозернистости структуры, такое уменьшение зерна является существенным и может вызвать повышение прочностных и пластических свойств сплава. Сплав прошел промышленное опробо-  [c.56]

Практически, это вылцвается в ограничение долговечности испытуемого образца против расчетной. При а>1 фактическая долговечность превышает расчетную и можно говорить о упрочняющем режиме нагружения.  [c.249]

Практически, и это оказывается не совсем 11ло о, так как имеется пауза — интервал времени от конца деформации до начала закалочного охлаждения, во время которой происходит рекристаллизация аустенита. Оптимальные результаты достигаются тогда, когда пауза достаточна, чтобы полностью протекала первая стадия ])екристаллизации, т. е. наклеп был бы снят и образовались мелкие рекристаллизован-ные зерна аустенита. Выдержка (пауза) сверх той, которая необходима для завершения пер-внчнон рекристаллизации приводит к росту зерна и ухудшению свойств. Очевидно, продолжительность паузы зависит от состава стали, температуры, степени деформации и других факторов. Поскольку при таком варианте ВТМО упрочняющего металл наклепа не создается, то и обычного упрочнения (повышения  [c.283]

Упрочняющая термическая обработка заключается в закалке с 515 — 525°С сплава ВАД23 и 495—605°С сплава 01420 в холодной воде и старении при Л/О С, 10—12 ч, что обеспечивает максимальную прочность (0п = 55- - 60 кгс/мм ), но недостаточную пластичность (б = 4ч-5%) и конструктивную прочность (надежность).  [c.588]

Стеклотекстолиты относятся к волокнистым материалам па основе различных связующих, главным образом поликондеы-сационных смол (фенол о-форм альдегидных, полиэфирных, эпоксидных и др.) в качестве наполнителей применяются стекловолокнистыс материалы в виде ориентированных элементарных волокон, стекложгутов, неориентированных пучков нитей, стеклотканей различных переплетений и др. Стеклонаполнитсли играют роль упрочняющего, армирующего элемента, который воспринимает иа себя основные нагрузки в эксплуатационных условиях.  [c.401]

Повышение усталостной прочности при кратковременных перегрузках объясняется деформационным упрочнением, происходящим, при пластических деформациях микрообъемов материала, сходным с ущючнением, при наклепе. Установлено, что под действием пластических деформаций происходят упрочняющие Процессы разупорядочение кристаллических решеток увеличение плотности дислокаций измельчение кристаллических блоков и увеличение степени их разориентировки зубчатая деформация поверхностей спайности в результате выхода пластических сдвигов на поверхность зерна и, как следствие, увеличение связи между зернами. Уменьшается растворимость С, О п N в а-железе эти элементы выпадают из твердых растворов, образуя высокодисперсные карбиды, QK a№ .iL нитриды в виде Облаков, блокирующих распространение дислокащ1Й.  [c.309]


Сравнение (11.77), (11.79) приводит к совместному следствию постулата пластичшсти и гипотезы локальной определенности вектор напряжений о направлен по нормали к мгновенной поверхности текучести f(a) в пространстве напряжений. Полученный вывод очевиден для идеально пластических материалов и для изотропно-упрочняющихся материалов. Следовательно, равенство (11.79) можно записать в виде  [c.266]

В теории пластического течения доказана теорема о единственности полей приращений напряжений, деформаций и перемещений в упрочняющемся теле. Гарантировать единственность приращений деформаций и перемещений в случае неупрочняющегося материала нельзя, хотя в частных задачах может быть доказана единственность указанных приращений и для идеально пластического материала.  [c.306]

Здесь мы рассмотрим наиболее известный из них, а именно постулат Друкера, который формулируется так же, как и в теории идеальной пластичности. Итак, представим себе напряжение изображаемое в шестимерпом (или девятимерном) пространстве напряжений точкой М — концом вектора напряжения о. Через точку М проходит поверхность нагружения 5, т. е. поверхность, отделяющая область упругих состояний или разгрузки от области илаотических состояний. В теории идеальной пластичности путь нагружения, сопровождающегося пластической деформацией,. мог проходить только по поверхности S, этот путь сопровождался только упругой деформацией, если проходил внутри объема, ограниченного поверхностью 5. Выход пути нагружения за пределы поверхности S предполагался невозможным. Для упрочняющегося материала движение конца вектора о за пределы поверхности 5 возможно. Так, например, возможно состояние о, отвечающее точке М, через которую проходит новая поверхность нагружения S, как показано на рис. 16.2.1. Предположим теперь, что Л1ы вышли из точки М и возвратились в нее по некоторому замкнутому пути у, который может частично выходить за пределы поверхности S, например проходить через точку М, не выходя за пределы поверхности S. Постулат Друкера формулируется совершенно так же, как и для идеальной пластичности. Если а — вектор напряжения на путп то о —  [c.536]

Упрочнение, обусловленное наличием дисперсных частиц второй фазы (Тд.ч), может быть прямым и косвенным. Прямое упрочнение обусловлено непосредственным взаимодействием дислокаций с дисперсными частицами, которые являются барьерами для скользящих в процессе пластической деформации дислокаций. Косвенное взаимодействие связано с возможностью повышения стабильности неравновесного структурного состояния и повышения температуры рекристаллизации при наличии дисперсных частиц второй фазы. Здесь рассматривается прямое взаимодействие. В модели Орована движение дислокаций рассматривается в мягкой и вязкой матрице, содержащей жесткие равноосные частицы упрочняющей матрицы. По Оровану, напряжение определяется необходимостью выгнуть дислокацию между соседними частицами в полуокружность диаметром Л (Л — расстояние между частицами). Поэтому х .ч = 2Р/Ы., где F= = Gft /2 — линейное натяжение. Тогда Тд.ч=ОЬА.  [c.221]

Дальнейшее развитие теории пластичности срязано с описанием процессов, происходящих при сложном нагружении упруго-пластического упрочняющегося материала. Одно из направлений в развитии теории пластичности при сложном нагружении базируется на сформулированном А. А. Ильюшиным постулате изотропии основой второго направления является постулат Дракера о неотрицательности работы внешних сил в замкнутом цикле пластического нагружения.  [c.12]

Целесообразность использования лазерного излучения для упрочняющей обработки инструментальных твердых сплавов подтверж дается данными ряда работ [98-103]. Однако ввиду сложности физи ческих процессов достаточно обоснованные представления о структурно-фазовых превращениях еще не сформировались. Трудности интерпретации полученных результатов обусловлены зависимостью физикомеханических свойств твердых сплавов от состояния кобальтовой прослойки, размера карбидных зерен и количественного соотношения фаз. составляющих данную структуру. Указанными структурными парамег рами и определяется степень упрочнення при структурной модификации твердых сплавов лазерной обработкой.  [c.186]

Значения базовых предельных напряжений опт зависят от материала колеса и вида упрочняющей обработки (например, от термообработки) и приведены в табл. 9.2. Так как сгЦт относится к пульсирующему циклу напряжения, то для реверсивных передач, имеющих знакопеременный цикл, о пт следует уменьшать примерно на 30 % против табличных значений.  [c.260]

Это позволило сделать весьма важный для практики вывод о том, что для установления оптимального силового режима МТО достаточно определить хар актер изменения электропроводности упрочняемого сплава минимум на кривой 1/Р=/(е)  [c.43]

Необходимо указать также факторы, связанные с технологическими особенностями проведения ВМТО. Определенный вклад в получаемый эффект упрочнения дает текстурованность материала, подвергнутого прокатке [71, 72]. Деформация в области высоких температур (1000° и выше) может привести в некоторых случаях к возникновению субструктуры в результате диффузионного перераспределения дефектов кристаллической решетки. Такие изменения в тонкой кристаллической структуре, если они протекают во всем упрочняемом объеме, должны оказывать благоприятное действие, когда при ползучести развивается преимущественно внутризеренная пластичность, однако опыты [87] показывают, что субструктура образуется главным образом у границ зерен, а это еще раз свидетельствует о более интенсивной пластической деформации в этих областях при задаваемых режимах ВМТО.  [c.49]

В связи с этим, а также вследствие определенных технологических трудностей проведения ВМТО может встать вопрос о целесообразности использования данного метода, если к тому же учесть, что более эффективная МТО уже проверена на весьма длительные сроки службы (до 5000 час.) и получены положительные результаты. Однако такая постановка вопроса будет неправильной, так как нельзя ограничиваться лишь сравнением конечных результатов, получаемых с помощью различных технологических обработок. ВМТО имеет ряд преимуществ перед МТО при обработке стареющих сталей и сплавов, особенно если в структуре материала есть интерметаллическая упрочняющая фаза, а также при обработке некоторых чистых металлов.  [c.50]


Изучена ползучесть и долговечность силицированного и боросилицированного молибдена, проходящая на воздухе при температурах 1250 -о 500 С и 1400 -о 600 С. Показано, что при малых нагрузках упрочняющее действие бора значительно. Деформация ползучести силицированных образцов при термоциклировании выше, чем при изотермическом нагружении. Проведен анализ деформационных кривых. Лит. — И назв., ил. — 2.  [c.269]

Величина износа и механизм изнашивания определяются структурой и свойствами изнашиваемого материала (количеством, размерами и расположением упрочняющих фаз, степенью легирования,, прочностью, пластичностью и т. д.) и параметрами газоабразивного нагрун<ения (углом атаки, скоростью ударения, физико-механическими характеристиками абразива и т. д.). Одним из важнейших параметров внешнего силового воздействия является угол атаки. Различают малые, средние углы и углы, соответствующие прямому динамическому внедрению. При малых углах атаки разрушение поверхности обусловлено действием касательных напряжений. Вместе с тем было показано, что разрушение не связано с процессами микрорезания. На это указывают данные рентгеноструктурного анализа и замеры микротвердости поверхностного слоя, свидетельствующие о незначительном наклепе [202].  [c.116]

При аналитическом построении циклических диаграмм допускается пренебрегать изменением модуля упругости и нелинейностью модулей нагрузки и разгрузки [45]. При аппроксимации циклической диаграммы, как и в случае большинства других предложений по аналитическому построению циклических диаграмм, исходят из предположения о подобии исходной и циклической диаграмм при различных температурах. Это позволяет свести задачу к изотермической и деформации в циклах неизотермического нагружения определять по диаграммам, полученным для изотермических условий. Здесь используется, как и в условии (1.5), представление о независимости поведения материала от способа подвода энергии в процессе упругого и пластического деформирования. Принимаемые при расчетах упрощающие гипотезы дают модель циклически стабильного материала, что считается оправданным, поскольку на практике изготовление дисков из циклически разуп-рочняющихся материалов не допускается, а по отношению к упрочняющимся материалам эти упрощения должны идти в запас прочности.  [c.40]

Межзеренные растрескивания материала возникают в момент нанесения повреждений и свидетельствуют о высокой неравномерности нагрева и охлаждения материала. В пределах поврежденной зоны материала имеет место сочетание объемов с перегретой и неперегретой структурой. Это создает остаточные напряжения растяжения, которые приводят к растрескиванию материала. Да и глубина растрескиваний находится в широких пределах. Происходит резкая смена теплоотвода, возникает высокий градиент напряжений в момент охлаждения, что и сопровождается растрескиваниями материала. Причем следует подчеркнуть, что для жаропрочного сплава тепловое воздействие не может проникать на значительную глубину. Кратковременность происходящего искрового воздействия не может вызывать более существенного по глубине деструктирующего действия на материал. Поэтому зона явного изменения упрочняющей фазы и граница разнотравимо-сти находятся в пределах 0,1 мм в наиболее разветвленной по поверхности зоне повреждения.  [c.558]

Для выращивания трещин на образцах из высокопрочных ста-лей до упрочняющей обработки создают концентратор напряжения в виде трещины, которая на 1—2 мм меньше заданного размера, затем о бразец подвергают термической обработке и последующему циклическому нагружению с доведением трещины до заданного размера.  [c.138]

Длительное старение приводит также к изменению характера распределения карбидных частиц. Уменьшается число дисперсных карбидов в матрице. Выделение и рост карбидов идет по субфаницам. Крупные первичные карбиды практически остаются без изменений. Размеры средних карбидных частиц не изменяются в предварительно закаленных образцах и возрастают в нормализованных образцах до величины 0,07—0,09 мкм. Суммарное содержание легирующих элементов в карбидных фазах не изменяется при старении. Все это свидетельствует о некотором снижении упрочняющего влияния карбидных фаз.  [c.43]

В современном автомобильном двигателе, около 50 /о термически обрабатываемых стальных деталей, а в авиационном двигателе — 85—90°/о- Конструкционные стали проходят двойную упрочняющую обработку закалку — отпуск, причем среднеуглеродистые стали обычно подвергают высокому отпуску, цизкоуглеродистые — низкому. Напрев под закалку производится до температур, на 30—50 С превышающих точку A s (точка на линии со-лидуса диаграммы состояния (Л. 20]). У большинства 108  [c.108]

Комплексное изучение термического старения аустенитной стали 0Х18Н10Ш в интервале температур 500—800° С было проведено с использованием методов измерения микротвердости, рентгеноструктурного анализа и электронной микроскопии на просвет. Характер изменения твердости этой стали при изотермической выдержке образцов при 500 и 650° С в течение 20 ч на установке УИМВ-1 [3] свидетельствует о наличии двух упрочняющих процессов. Первый интенсивно протекает в течение 2 ч после начала отжига и приводит к повышению твердости почти на 15%, после чего наблюдается снижение твердости в интервале выдержки до 3 ч после 4 ч старения твердость вновь повышается на 5% (рис. 138).  [c.223]

Построение диаграмм о — е или зависимостей Ае — JV, ба — JV при циклическом нагружении требует достаточно сложных методик и поэтому не всегда возможно, особенно при высоких частотах нагружения. В литературе описаны подходы, позволяющие по результатам испытаний гладких образцов при статическом нагружении установить класс конструкционных сплавов упрочняющийся, разу-прочняющийся или циклически стабильный.  [c.242]


Смотреть страницы где упоминается термин О упрочняющие : [c.82]    [c.953]    [c.380]    [c.581]    [c.110]    [c.171]    [c.508]    [c.342]    [c.24]    [c.258]    [c.377]    [c.76]    [c.242]    [c.177]   
Справочник по чугунному литью Издание 3 (1978) -- [ c.389 ]



ПОИСК



106, 107, 109, 110 — Разрушения упрочняющиеся — Состояние напряженное

106, 107, 109, ПО —Разрушения упрочняющиеся — Состояние гзТТряжепное

192 — Корпусные детали 193 — Крышки упрочняющего обкатывания

254 — Напряжения при кручении упрочняющиеся — Кручение упруго-пластическое

616, 617, 620 — Уравнения дифференциальные из упрочняющегося материала Изгиб

HRR-поле пластичиости упрочняющейся среды

HRR-поле трещин в упрочняющихся телах

Алюминиевые сплавы вторичные термически не упрочняемы

Алюминий не упрочняемые термической обработкой

Аналитическое исследование параметров упрочняющего орнамента на литой поверхности

Балка упрочняющаяся

Бронзы бериллиевые упрочняемые наклепом 275 Свойства и химический состав

Взаимосвязь явлений в процессе резания упрочненного металла

Влияние агрессивной упрочняющее

Влияние режимов обработки на характеристики упрочненной поверхности

Влияние структуры и упрочняющей обработки на демпфирующие свойства жаропрочных титановых сплавов

Влияние технологических и металлургических факторов на свойства упрочняемых сталей и некоторые ограничения, связанные с использованием ТМО

Возможности дальнейшего развития упрочняющей технологии ЭМО

Волокна упрочняющие

Высокопластичные алюминиевые сплавы, не упрочняемые термической обработкой

Высокопрочные Режимы упрочняющей термической обработки

Глубина упрочненного слоя

Двумерная модель упрочняющегося тела

Деформационно-упрочняющийся материал

Деформируемые алюминиевые сплавы, упрочняемые термической обработкой

Деформируемые алюминиевые ставы, упрочняемые тер- ., мической обработкой

Деформируемые сплавы, не упрочняемые термической обработкой

Диаграмма деформирования деформирования линейно упрочняющегося материала

Диаграмма деформирования линейно упрочняющегося материала

Диаграммы циклически упрочняющегося материала

Диск упрочняющийся

Дисперсионно упрочненные систем

Дисперсионно-упрочненные жаропрочные материаКерметы

Дисперсно упрочненные системы

Дисперсно-упрочненные бериллия

Дисперсно-упрочненные жаропрочные материалы

Дисперсно-упрочненные кобальта

Дисперсно-упрочненные композиционные материалы

Дисперсно-упрочненные композиционные материалы Зябрев)

Дисперсно-упрочненные композиционные материалы на основе алюмини

Дисперсно-упрочненные магния

Дисперсно-упрочненные никеля

Дисперсно-упрочненные хрома

Дисперсоиды упрочняющие, образование

Древесина упрочненная

Другие виды упрочняющих обработок

Дуралкмип и другие деформируемые сплавы, упрочняемые термической обработкой

Дюралюминий и другие деформируемые сплавы, упрочняемые термической обработкой

Жаропрочные сплавы ниобия, упрочненные легированием твердого раствора. Е. Бартлет, Д. Вильямс, X. Огден, Р. Джеффи, Е. Бредли (Перев. Г. Ф. Беляевой)

Иванова С.А. НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ В ЗОНЕ КОНЦЕНТРАТОРА, УПРОЧНЕННОГО МЕТОДОМ МГЦЦ

Изгиб балки жестко-пластический из упрочняющегося материал

Изгиб пластинок из упрочняющегося материала

Изгиб упрочняющихся балок и пластинок

Изгиб упрочняющихся круговых пластинок

Изготовление аппаратов из упрочненного винипласта

Износостойкий наплавленный металл, упрочняемый выделениями дисперсной фазы

Инструменты для упрочняющей обработки

К р е й д е р, К.М. Прево. Алюминий, упрочненный борным волокном. Перевод В. М. Чубарова

К теории плоской деформации упрочняющегося пластического материала

Кинетика зон повреждений в композите с упрочняющейся матрицей

Композиты дисперсно-упрочненные

Композиты дисперсно-упрочненные термоупругости при изгибе

Композиционные дисперсно-упрочненные материалы с металлической матрицей

Композиционные материалы на никелевой матрице, упрочняемые нитевидными кристаллами, вольфрамовой и молибденовой проволокой и другими материалами

Кручение и растяжение упрочняющегося

Кручение круглых стержней из анизотропно упрочняющегося материала

Кручение упрочняющихся

Кручение упрочняющихся стержней

Латуни, упрочняемые наклепом

М е х а н, М. Дж. Н у н. Никелевые сплавы, упрочненные волокнами а — А1203. Перевод В. Н. Грибкова

Малолегированные и термически не упрочняемые сплавы

Материал пластичный упрочняющийся

Материал упрочняющийся

Материалы анизотропные упрочняющиеся

Материалы циклически упрочняющиеся

Материалы циклические упрочняющиеся

Межплоскостные расстояния и интенсивности линий на рентгенограммах упрочняющих фаз внедрения и окислов в сплавах

Металлокерамика, упрочненная дисперсными включениями

Меткалф. Титановые сплавы, упрочненные волокнами Перевод В. М. Чубарова

Метод годографа Нейбера-Райса (антиплоский сдвиг трещины в упрочняющемся упругопластическом теле)

Методы получения дисперсионно-упрочненных сплавов

Методы получения дисперсно-упрочненных композитов

Методы получения сложного профиля на упрочняемой поверхности

Модель упрочняющегося материала

Модуль циклически упрочняющегося материала

Молотки пневматические 1002 Использование при упрочняющей обработке

Н. Н. Егоров. Измерение параметров поверхностно-упрочненных слоев металлов ультразвуковыми методами

Наклеп поверхностный упрочняющий

Наклеп — Глубина при упрочняющей обработке

Наплавка виброконтактная упрочняющая — Характеристик

Напряжения при упрочняющиеся — Кручение упруго-пластическое

Напыление последующая упрочняющая обработка

Нитроцементируемые Строение упрочненного слоя

Нсраспространяющиеся усталостные трещины в деталях, упрочненных ППД

О кручении анизотропно упрочняющихся призматических стержней при линеаризированном законе пластического течения

О кручении призматических стержней из упрочняющегося материала при линеаризированном условии пластичности

О некоторых случаях интегрируемости соотношений теории упрочняющихся пластических сред при сингулярных поверхностях текучести

О представлении основных соотношений теории течения упрочняющихся пластических тел

О сжатии полосы из упрочняющегося пластического материала жесткими шероховатыми плитами

О функциях нагружения анизотропно упрочняющегося пластического материала

ОГЛАВЛЕНМЁ СУЩНОСТЬ МЕТОДА УПРОЧНЯЮЩЕЙ ТЕРМОЦИКЛИ- I ЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ТЦО)

ОЦЕНКА НЕСУН ТЕЙ СПОСОБНОСТИ ДЕТАЛЕЙ С УПРОЧНЕННЫМ ПОВЕРХНОСТНЫМ СЛОЕМ

Обкатка роликом и шариком сглаживающе-упрочняющая

Обкатка роликом упрочняющая

Обкатка сглаживающе-упрочняющая

Обкатка упрочняющая

Обобщения. Случай упрочняющейся среды

Оболочки двухслойные эквивалентные из упрочняющегося материала Анализ пластический 110, 111 Зависимости между деформациями, моментами и усилиями

Оболочки цилиндрические двухслойные из упрочняющегося материала Расчет

Обрабатываемость металла, упрочненного черновым деформирующим протягиванием

Обработка деталей пневмодинамическая — Схема упрочняющая — Эффективност

Обработка заготовок литых механическая поверхностей отделочно-упрочняющая

Обработка упрочняющая

Обработка упрочняющая деформированием - Оборудование 413Сущность процесса

Обработка упрочняющая — Эффективность

Окатыши обжиг упрочняющий

Окисными волокнами упрочненные

Окисными волокнами упрочненные влияние поверхности раздела

Окисными волокнами упрочненные металлические композиты, прочность поперечная

Окисными волокнами упрочненные усталостная

Окисью алюминия упрочненные композиты, прочность продольная

Определение пределов изгибной выносливости упрочненных зубьев

Осевое перемещение упрочняющейся массы между некруговыми цилиндрами

Осесимметричное радиальное перемещение упрочняющейся массы

Основные закономерности формирования упрочненного слоя

Отделочная и упрочняющая обработка давлением

Отделочная и упрочняющая обработка деталей

Отделочная и упрочняющая обработка поверхностей деталей

Отделочно-упрочняющая обработка поверхностей

Отжиг 1-го рода упрочняющий

Отжиг дорскристаллизационный упрочняющий

Отжиг и упрочняющая термическая обработка промышленных титановых сплавов

Отпуск упрочняющий

Отпуск чугуна упрочняющий

Оценка эксплуатационных показателей упрочненной поверхности

ПОВЫШЕНИЕ НАДЕЖНОСТИ ДЕТАЛЕЙ МАШИН УПРОЧНЯЮЩЕЙ ПОВЕРХНОСТНОЙ ОБРАБОТКОЙ

Периоды решетки упрочняющих фаз внедрения

Пластинка защемленная упрочняющаяся

Плоское радиальное перемещение упрочняющейся массы

Поверхности Обработка отделом но-упрочняющая

Покрытия упрочняющие

Ползучесть дисперсионно- и дисперсно упрочненных систем

Поняше о мею.шке расчета народнохозяйственной эффективности применения упрочняющих процессов с учеюм до.п овечносп кладем при эксплуатации

Предел Зависимость от толщины упрочненного

Прецизионное точение (Л. Б. ЦейтЧистовая и упрочняющая обработка поверхностей пластическим деформированием (А. Г. Косилова, Р. К Мещеряков)

Прочность Упрочняющие факторы

РАСЧЕТ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ПОВЕРХНОСТНО-УПРОЧНЕННЫХ ЗУБЬЕВ КОЛЕС ПРИ ИЗГИБЕ

Раскатка упрочняющая

Расчет долговечности поверхностно-упрочненных деталей

Расчет характеристик полей деформаций и напряжений в компонентах дисперсно-упрочненных композитов

Расчетная оценка рассеяния пределов выносливости упрочненных наклепом деталей

Режимы алмазного выглаживания упрочняющей чеканки

Ролики деформирующие для упрочняющей обработк

СПЕЧЕННЫЕ АЛЮМИНИЕВЫЕ СПЛАВЫ Алюминий, упрочненный частицами окиси алюминия (САП)

Сапфира усами упрочненные композиты очищенных стабильность

Сапфира усами упрочненные композиты поверхностные питтинги

Сапфира усами упрочненные композиты получение композита

Сапфира усами упрочненные композиты, покрытия усов

Сапфира усами упрочненные композиты, покрытия усов продольная прочност

Сапфира усами упрочненные композиты, покрытия усов процесс получения

Свариваемые термически упрочняемые сплавы алюминия с цинком и магнием

Сварка термически упрочненных стаСварка высоколегированных сталей и сплавов

Сварка термически упрочненных сталей

Сдавливание сжимаемого идеально пластического слоя шероховатыми плитами. Обобщение решения Упрочняющееся пластическое тело. Сложные среды

Синьорелли. Жаропрочные сплавы, упрочненные проволокой. Перевод Э. С. Каданер

Сложный сдвиг упрочняющейся полосы с вырезами

Снижение массы деталей, упрочненных поверхностным пластическим деформированием

Сортамент Физические свойства упрочняемые наклепом 275 Свойства и химический состав

Сплавы алюминиевые деформируемые упрочняемые — Механические свойства 267 — Полуфабрикаты — Механические свойства гарантируемые

Сплавы на основе железа упрочняемые выделениям

Сплавы, упрочняемые выделениями У-фаэы

Сплавы, упрочняемые наклепом

Среда идеально-пластическая упрочняющаяся

Среда упрочняющаяся

Стали (чугуны) и режимы упрочняющей термической и химико-термической обработки, рекомендуемые для типовых деталей машин

Стали Рекомендации по термически упрочненные низколегированные

Стали для деталей с повышенной твердостью поверхности и вязкой сердцевиной (цементуемые, азотируемые и упрочняемые ТВЧ) Рациональный выбор сталей

Стали коррозионно-стойкие, упрочняемые

Стали низколегированные строитель термомехаиически упрочненные

Сталь автоматная низкоуглсродистая, термически упрочняемая

Сталь арматурная термомеханически и термически упрочненная периодического профиля. Технические условия

Старение упрочняющее

Стекло техническое листовое безосколочное упрочненное 462 — Закалка Влияние на прочность

Стержни тонкостенные трубчатые упрочняющиеся — Кручение упруго-пластическое

Стержни тонкостенные фубчатые упрочняющиеся •• Кручение упруго-пластическое

Стоимость упрочненных пластиков

Тело жестко-упрочняющееся

Тело упрочняющееся

Теория пластичности упрочняющегося ортотропного

Теория упругопластических процессов (ВЛДакиТеория пластичности упрочняющегося ортотропного тела (В.Л.Данилов)

Теплоемкость, коэффициенты теплопроводности и линейного расширения алюминиевых сплавов малолегированных и не упрочненных термической обработкой

Термическая обработка упрочняющая

Термическая, химико-термическая и другие виды упрочняющей обработки уплотнительных поверхностей

Термически обработанная (упрочненная) пружинная лента и проволока

Технология алмазной обработки деталей металлургического оборудования, упрочненных наплавкой композиционными материалада и сплавами повышенной твердости

Технология изготовления дисперсно-упрочненных КМ

Технология упрочняющая

Титановые сплавы деформируемые высокопрочны термически упрочняемые

Традиционные методы расчетной оценки упрочнённых деталей

Тресслер. Поверхности раздела в упрочненных окислами металлах

Трещиностойкость (вязкость разрушения) объемно упрочненных сплавов с покрытиями

Упрочняющая обработка методами пластическою деформирования

Упрочняющая обработка напыленных покрытий

Упрочняющая обработка обкатыванием, раскатыванием и I выглаживанием

Упрочняющая обработка поверхностей деталей

Упрочняющая обработка поверхностных слоев деталей

Упрочняющая термическая обработка (закалка и старение)

Упрочняющая термическая обработка сортового проката

Упрочняющая фаза

Упрочняющие — калибрующие методы

Упрочняющий наклеп деталей машин

Упругопластическое упрочняющееся тело

Уравнение поверхности нагружения для упрочняющихся материалов

Уравнения из упрочняющегося материала Изгиб

Уравнения, описывающие упругопластическое состояние упрочняющегося материала при термоциклическом нагружении

Ускоренный метод определения циклической долговечности поверхностно-упрочнённых деталей машин

Фазы упрочняющие в суперсплава

Физико-химическое обоснование выбора упрочняющих фаз

Фланцевые Упрочненный расчет

Химический упрочняемые закалкой

Химический упрочняемые холодным пластическим деформированием

Хромоникелевые стали нержавеющие упрочняемые наклепом 265 Свойства и химический состав

Цементуемые стали — Выбор 22 Строение упрочненного слоя

Центробежная упрочняющая обработка

Цилиндр из упрочняющегося металла, течение его

Чеканка упрочняющая

Чистовая упрочняющая обработка поверхности шариком

Чистовые и упрочняющие методы обработки

Чудаков, В. Д. Коробкин. Определение мощности пластической деформации на поверхностях разрыва скоростей в упрочняющемся материале

Эвтектик кристаллизация, морфология структур морфологии упрочняющей фазы

Эвтектики упрочненные NisNb

Эвтектики упрочненные тугоплавкими карбидами

Эвтектики, упрочненные карбидами

Эвтектики, упрочненные карбидами механизмы упрочнения

Эвтектики, упрочненные карбидами остаточные напряжения

Эвтектики, упрочненные карбидами ползучесть

Электролитическое хромирование поверхностно-упрочненных деталей

см Улучшение при упрочняющей обработке



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте