Эвтектики, упрочненные карбидами

Эвтектики, упрочненные карбидами, механизмы упрочнения 371—374 [c.437]

Причина расхождения наблюдаемых и расчетных напряжений в этой системе связана с большим разбросом и более низкими величинами предела прочности карбидов (такое расхождение отсутствует в эвтектике, упрочненной карбидом ниобия). Эти соображения являются полезными при уяснении причин возникновения пониженной прочности и пластичности сплава, содержащего 40% (по массе) хрома. [c.135]

Влияние марганца, фосфора, хрома, никеля, молибдена и ванадия подчиняется общей закономерности, а именно начальные добавки слегка увеличивают из-за упрочнения основной металлической массы, избыточное количество присадок приводит к уменьшению а, что связано с появлением новой фазы (карбиды, фосфидная эвтектика). Предельное содержание этих элементов, выше которого прекращается увеличение или начинается уменьшение зависит от состава чугуна чем больше в нём содержится графитизирующих элементов (кремния и никеля), тем выше кри- [c.25]

Легирующие элементы (Мп, Сг, N1, Мо, V), а также фосфор сначала несколько повышают ударную вязкость благодаря упрочнению твердого раствора, а затем уменьшают ее в связи с появлением в структуре чугуна новых фаз (карбидов, фосфидной эвтектики), увеличением неоднородности структуры и внутренних напряжений. [c.437]

Бибринг [1] показал, что эвтектические системы с низкой объемной долей волокна (Vp 10 об.%), состоящие из тугоплавких волокон монокарбидов, расположенных внутри никелевой или кобальтовой матриц, могут обладать необычно высокой вязкостью при низких температурах. Для никелевой эвтектики, упрочненной карбидом ниобия, были получены значения ударной вязкости 55 и 27 Дж соответственно на гладких и надрезанных образцах при испытаниях по Изоду. Это намного превосходит величину ударной вязкости литых жаропрочных сплавов на никелевой основе. [c.151]

На рис. 18 представлены кривые деформации при комнатной температуре двух моновариантных эвтектических сплавов, состоящих из волокон (Сг, Ni), 3 и матрицы, представляющей никель-хромовый твердый раствор. Микроструктуры этих направленно закристаллизованных эвтектик аналогичны таковым для сложного сплава, упрочненного карбидом М7С3 (см. рис. 11), за исключением того, что объемная доля карбидов мала. Сплав, содержащий 40% (по массе) хрома, имеет матрицу с более высоким содержанием хрома в растворе (—30% по сравнению с — 25%) и более низкой объемной долей карбида. Хотя сплавы близки по составу и структуре, их свойства сильно различаются. Микроструктура сечений разрушенных образцов показана на рис. 19. [c.133]

К таким сплавам относятся, в частности, эвтектика №-МЬаС, эвтектические сплавы на основе никеля и кобальта, упрочненные карбидами и интерметаллическими соединениями, и сплавы более прочные и жаропрочные, чем обычные соединения на основе тех же металлов. В отличие от обычных жаропрочных сплавов они являются анизотропными, и их высокие прочность и сопротивление ползучести достигаются в результате контролируемых условий кристаллизации. Микроморфология таких сплавов пластинчатая или представляет собой волокна (стержни, усы). [c.425]

Назначение легирования высокоуглеродистых хромотитановых и хромоциркониевых сталей с высоким сопротивлением абразивному изнашиванию — упрочнение твердого раствора, образование тонкораздробленных зернистых карбидов при минимальном содержании карбидных хромистых эвтектик. [c.114]

При напылении хромоникелевых сплавов использовалась установка типа УМП-4-64, плазмотрон которой питался от выпрямителя с напряжением холостого хода 130—150 В. Рабочее напряжение на плазмотроне 85—90 В. В качестве плаз-мообразующегося и транспортирующего газа использовался азот, снижающий угар легирующих элементов. Для упрочнения деталей в основном использовались два типа сплавов ПГ-ХН80СР4 и СНГН. Химический состав этих сплавов почти идентичен, они состоят из твердого раствора на основе никеля и сложной эвтектики, но, кроме того, сплав СНГН имеет включения карбидов и боридов тугоплавких материалов, которые увеличивают износостойкость напыленного слоя. [c.256]

Повреждение структуры эвтектического сплава с различными коэффициентами линейного расширения фаз после термоцикли-рования в широком интервале температур показано на рис. 35 и 36. В первом случае псевдобинарная эвтектика Ni — Nb подвергалась воздействию около 1800 циклов в интервале температур 400—1130° С. Испытания проводили в приспособлении для сжигания газа. В поперечном и продольном сечениях материала после испытания видно, что матрица рекристаллизована, а волокнистая фаза разрушена (рис. 35). Во втором случае сплав Со — 15%Сг — Nb подвергался 1500 термическим циклам в интервале температур 400—1130° С путем нагрева в электрической печи сопротивления. Аллотропия матрицы, а также различие в коэффициентах линейного расширения фаз способствуют образованию микроструктуры, характерной для термической усталости (рис. 36). Карбиды, представляющие собой в исходном состоянии длинные и иглообразные кристаллы, повреждаются по мере того, как матрица претерпевает повторные превращения и образуются новые зерна. Б данном случае не следует ожидать излома и дробления волокон из-за высокой прочности карбидов, хотя явно выявляются возникающие при этом высокие локальные напряжения. В более сложных сплавах упрочненных [c.155]

Прочность тугоплавких металлрв сильно снижается при температурах выше температуры рекристаллизации. Для создания жаропрочных сплавов используются 1) деформационный механизм упрочнения, сохраняющийся до 0,35—0,45 Тпл> 2) твердорастворное легирование, эффективное до 0,5—0,65 Т л, и 3) дисперсионное твердение (до l t 3 об.% фазы) и особенно дисперсное (до 10—15 об. % фазы) упрочнение, обеспечивающее наивысшую прочность сплавов при 0,5—0,8 Тил. Максимальную прочность вплоть до 0,7—0,9 T имеют направленно кристаллизованные эвтектики тугоплавкий металл — тугоплавкий карбид (нитрид, борид). Итак, высокая температура плавления и низкая диффузионная подвижность металла служат потенциальным резервом для разработки на его основе жаропрочных, крипоустойчивых сплавов. Перспективно сочетание дисперсионного упрочнения тугоплавкими соединениями с рациональным твердорастворным легированием тугоплавкими металлами V— VI групп. Количества упрочняющей фазы и легирующего металла ограничиваются требованиями достаточно высокой технологической и конструкционной пластичности. [c.80]

Сплав ниобия с двойной эвтектикой Nb — Nb по удельной прочности превышает все промышленные сплавы на основе ниобия 157]. Получение сплавов подобного типа с тройной эвтектикой, в которых в качестве волокна будет сложнолегированный карбид (Nb, Meiv) , позволит повысить эффект упрочнения. [c.187]

Металл шва обладает своеобразной сетчатой структурой, образованной слоями и ячейками кристаллизации. Эти данные позволяют представить металл сварного соединения состояш им из областей, упрочненных фазами внедрения, границы которых обогаш ены серой, фосфором и другими элементами, но-нижаюш ими прочность связи ячеек, а также неметаллическими включениями оксидами, сульфидами, сульфидными пленками и эвтектиками и др. Р[о характеру распределения фаз внедрения (в основном карбидов железа) по сечепию шва можно выделить две зоны равномерного 1 (рис. 2.11) и неравномерного 2 распределения частиц. Зона с равномерным распределением частиц содержит незначительное число неметаллических включений и непосредственно примыкает к зоне сплавления. Формирование этой зоны связано с наличием плоского фронта кристаллизации, который нри потере устойчивости переходит в ячеистый. Изменение характера кристаллизации приводит к [c.47]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...