Анализ деформационный

Среди приведенных зависимостей наиболее известны первые две ((3.24) и (3.47)). Применение различных вариантов этих уравнений для обработки кривых нагружения позволяет определить эмпирические параметры Од, К (К2) и щ (п ), положенные в основу анализа деформационного упрочнения поликристаллов [318—321]. Один из самых простых способов вычисления параметров деформационного упрочнения предполагает построение экспериментальных данных в [c.133]

Основное выражение для всех физических моделей деформационного упрочнения (3.23), за исключением линейного упрочнения, нельзя непосредственно применить для анализа кривых нагружения, так как оно не содержит в явном виде деформацию. Кроме того, упрочнение, обусловленное взаимодействием движущихся дислокаций с дальнодействующими полями напряжений (в том числе от дислокационных групп), перерезанием дислокаций леса, перемещением ступенек за дислокациями и др., не только записывается с помощью одного и того же выражения (3.23), но и практически не различается коэффициентами а [245, 266], что затрудняет критический анализ деформационного упрочнения в каждом конкретном случае и застав ляет ограничиваться чисто формальным описанием процесса. [c.136]

В сечении у деформационные полосы располагаются под углом 45° к направлению оси образца (рис. 1.27). В сечениях хиг ориентация их перпендикулярна направлению оси образца. Анализ деформационных картин указывает на формирование малоугловых поверхностей раздела (рис. 1.26). Таким образом, можно считать, что после одного прохода при РКУ-прессовании чистого А1 формируется вытянутая субзеренная структура с малоугловыми границами зерен. Увеличение числа проходов вплоть до четырех обеспечивает постепенное превращение субзеренных границ в больше-угловые зеренные границы, но это происходит только при маршруте В (рис. 1.27), а при маршрутах А (рис. 1.28) и С (рис. 1.29) структура остается преимущественно субзеренной. [c.40]

Оценивая разработанную методику анализа деформационной структуры образцов, необходимо отметить, что качественная оценка деформационного рельефа, проводимая на экране монитора, намного удобнее и более быстро выполнима, чем при визуальном наблюдении в микроскоп, меньше утомляет исследователя и позволяет осуществить более детальное исследование поверхности в результате получаемого дополнительного увеличения на экране. При проведении количественного анализа следует учитывать преимущества и недостатки данной методики. Подсчет числа линий скольжения непосредственно с экрана монитора даже без автоматики не вызывает сомнений в его преимуществе по сравнению с наблюдением в окуляр. [c.285]

Максимальная величина То может быть достигнута лишь при О К, так как даже вблизи этой температуры оказывает влияние вклад термических флуктуаций, в результате чего скольжение начинается при напряжениях, меньших Tq. При температурах Г > Тц препятствия ближнего порядка становятся прозрачными для дислокаций, и сопротивление их движению связано лишь с наличием дально-действующих полей. Такое представление, однако, соответствует квазистатическому подходу к анализу деформационного упрочнения без учета того фактора, что величины г и Тд являются взаимозависимыми (Тд = / (х )). На величину Тд влияют также температура и скорость деформирования кристаллов [45]. [c.79]

Поведение материала М полностью определяется заданием величин Е, щ и одной из функций у, Р или /. Для анализа деформационных свойств материала М удобно использовать графическую интерпретацию в виде эпюр распределения напряжении в стержнях, они строятся в осях г о и будут обозначаться Эа. Для примера на рис. 7.4 показано распределение напряжений в стержнях в процессе увеличения деформации. При заданной деформации е часть стержней (группа II) работает упруго, напряжение а = Ее (одинаковое для всех стержней этой группы) не достигает значений пх пределов текучести в стержнях группы I предел текучести уже достигнут о = От = 0 z. [c.173]

Можно отметить несколько общих закономерностей, вытекающих из проведенного анализа деформационного поведения структурной модели. [c.179]

Отметим некоторые общие закономерности, вытекающие из анализа деформационного поведения структурной модели они качественно подтверждаются данными экспериментов, проведенных на металлических сплавах и опубликованных различными исследователями. [c.24]

Таким образом, для данного варианта модели определяющими являются две функции реологическая функция (3.3) и функция неоднородности материала, представляющая распределение параметра 2 по подэлементам. В качестве последней по-прежнему может использоваться одна из уже известных функций (см. I) у (z), Р (г) или / (г). Способы их нахождения по данным испытаний конкретного материала (решение задачи об идентификации модели) будут рассмотрены в дальнейшем. Пока при анализе деформационного поведения моделируемого материала М в различных условиях нагружения будем полагать их известными. [c.43]

Качественное представление о характере изменения деформационных свойств полимеров различных типов в жидких средах можно получить из анализа деформационных кривых (рис. IV. 17). [c.162]

Для выявления микроструктурных изменений в материалах, подвергнутых нагружению ударными волнами, в последнее время стали применяться другие методы исследований. Так, в [67] для изучения микроструктуры меди после ударного нагружения проводились рентгенографические анализы деформационной структуры, в ходе которых определялись параметры структуры, микроискажения решетки и плотность дислокаций. [c.149]

Наибольший интерес представляют два основных аспекта строения поверхностных слоев химический состав и характер упорядочения атомов и молекул. При этом под термином поверхностный слой могут подразумеваться совершенно различные объекты — от нескольких атомарных слоев при исследовании адсорбции и адгезии, до десятков и сотен микрометров при анализе деформационных и диффузионных процессов, прогнозировании износостойкости. Охватить весь диапазон анализируемых глубин возможно либо с использованием специальных методов препарирования образцов (разрушающие методы анализа), либо используя комплекс методов исследования. К наиболее распространенным методам препарирования относятся создание поперечного или косого шлифа, послойный анализ с применением механического, химического, электролитического или ионного полирования. Важнейшим недостатком перечисленных методов является возмущающее влияние обработки на структуру поверхности. В результате возможно перераспределение дислокационной плотности, преимущественный унос тех или иных компонентов материалов сложного химического состава, развитие поверхностной сегрегации. Нередко обработка приводит к недопустимо сильному загрязнению изучаемой поверхности. [c.160]

Если же инерционные силы деформационного движения сравнимы с максимальными значениями нагрузки, то такая нагрузка является динамической и расчет па ее действие требует анализа деформационного движения тела. [c.16]

Важность процессов зарождения, размножения и перераспределения дислокаций (и вообще дефектов атомно-кристаллической структуры) при трении не вызывает сомнений. Роль дислокационных процессов наглядна проявляется в изменении характеристик трения и износа различных материалов (стм. п. 3 данной главы). Основная сложность интерпретации непосредственной роли изменений плотности несовершенств структуры металлов и сплавов в механизме трения и изнашивания определяется труд-ностью анализа деформационных процессов вследствие их локализации В ТОнких поверхностных слоях и высокой неоднородности деформации вдоль профиля поверхности. [c.52]

Приведенный анализ деформационного упрочнения благоприятно ориентированного г. ц. к. монокристалла и изложенные в гл. III сведения о пластической деформации моно- и поликристаллов с разными решетками и ориентировкой позволят нам теперь без труда разобраться в любых кривых упрочнения. [c.120]

Приведенный анализ деформационных характеристик линейных полимеров показывает, что они отличаются от аналогичных характеристик металлов и сплавов наличием высокоэластических деформаций, кроме того, упругие и пластические деформации полимеров также отличаются от соответствующих деформаций металлов и сплавов. [c.16]

В инженерной практике во многих случаях оценка НДС производится на базе упрощенных схем деформирования (реологических схем) материала и элементов конструкций. Так в основном анализ НДС ведется в рамках теории упругости или деформационной теории пластичности с использованием методе- [c.4]

Следует отметить, что уравнение (2.58) выведено для поры, расположенной в идеально жесткопластическом материале. Тем не менее в работе [222] показано, что это уравнение можно использовать при анализе развития пор в материале с деформационным упрочнением. [c.115]

Анализ долговечности сварных узлов на стадии образования усталостного разрушения может быть выполнен на основе из-вестных деформационных критериев разрушения [141, 144, 147] или при использовании разработанного деформационно-силового критерия (см. раздел 2.3). Процедура расчета при этом аналогична анализу долговечности материала у вершины усталостной трещины, так как по сути трещина является острым геометрическим концентратором напряжений и деформаций. Расчет кинетики НДС в концентраторах напряжений в настоящее время проводится с использованием коэффициентов концентрации упругопластических деформаций и напряжений, процедура получения которых достаточно полно представлена в работах [141, 147]. В случае необходимости уточненного анализа НДС в концентраторе можно воспользоваться решением упругопластических задач с помощью МКЭ. [c.268]

Выполненный выше анализ собственных ОСН в исследуемых узлах показал, что толщинные ОСН Оуу весьма незначительны по сравнению с радиальными и окружными. Это обстоятельство позволяет проводить решение деформационной задачи в рамках плоского напряженного состояния с ненулевыми компонентами напряжений только в радиальном Оп- и окружном О00 направлениях. [c.301]

Переход к каждому последующему этапу характеризуется уточнением, а следовательно, и усложнением моделей и углублением задач анализа. Соответственно возрастает объем проектной документации и трудоемкость ее получения. Пример, показывающий процесс развития модели ЭМУ от этапа к этапу проектирования, приведен на рис. 1.4. Если на первых шагах применяется небольшое число обобщенных параметров (как правило, не более 10—12) и упрощенные модели для предварительной оценки основных рабочих показателей, то в дальнейшем число параметров увеличивается в 10—15 раз, кроме того, вступают в действие математические модели, учитывающие взаимодействие физических процессов (электромагнитных, тепловых, деформационных), а также явления случайного разброса параметров объекта. В, итоге описание проектируемого объекта, в начале представленное перечнем требований ТЗ (не более 3-5 страниц), многократно увеличивается и составляет несколько десятков чертежей, сотни страниц технологических карт и пр. [c.18]

Изучена ползучесть и долговечность силицированного и боросилицированного молибдена, проходящая на воздухе при температурах 1250 -о 500 С и 1400 -о 600 С. Показано, что при малых нагрузках упрочняющее действие бора значительно. Деформация ползучести силицированных образцов при термоциклировании выше, чем при изотермическом нагружении. Проведен анализ деформационных кривых. Лит. — И назв., ил. — 2. [c.269]

Металлографическое изучение деформации биметаллов целесообразно проводить с использованием комплексной методики экспериментирования, основанной на применении автоматических телевизионных анализаторов изображения. Это позволяет осуществлять количественную оценку накопления пластической деформации по числу полос скольжения в анализируемых участках материала, измерять длину трещин и площадь пластической деформации в их вершинах. Наряду с анализом деформационной структуры методика предусматривает проведение микрорентгеноспектраль-ного анализа и фрактографическое изучение изломов с помощью растровой электронной микроскопии. Ниже приведены примеры исследования процесса накопления пластической деформации в переходных зонах образцов биметалла Ст. 3+Х18Н10Т, подвергнутых циклическому нагружению на установке ИМАШ-10-68. Подсчет числа полос скольжения производится с помощью телевизионного анализатора изображения на площади, заключенной в рамку сканирования (рис. 1). Образец, размещенный на предметном столике автоматического количественного микроскопа РМС , перемещался по заданной программе вдоль выбранной базы измерения, ширина которой была равна высоте, а длина соответствовала ширине рамки сканирования, умноженной на число перемещений столика. [c.90]

Исходными экспериментальными данными для проведения после-дуюпюго анализа деформационных и энергетических закономерностей усталостного разруспения металлов являлись зависимости неупругой деформации за цикл и удельной рассеянной энергии за цикл от числа циклов нагружения и уровня напряжений. [c.49]

Ана.пиз условий самопередвижения деформируемого тела по опорной поверхности тесно связан с кииематп-ческим анализом деформационных движений контактирующих поверхностей тела, а также с анализом сил сцепления тела с опорой. Если, например, известно, что деформируемое тело i, лежащее иа жесткой опоре 2 (рис. 3.4, а — в), под действием внутренних сил получило некоторую деформацию, например, удлинилось на величину Аж, то ()той информации еще не достаточно для того, чтобы определить, как это тело переместилось относительно опорной поверхности. Характер этого перемещения определяется еще и соотношением сил сцепления различных частей тела с опорой. Еслн, наиример, силы сопротивления иа правом конце тела больше сил сопротивления па левом конце (например, тело прижато к опоре на правом конце силой F), то левый конец тела переместится, [c.45]

Однако до настоящего времени не разработана оптимальная методика анализа ползучести при переменных параметрах с учетом влияния усталости. Причины заключаются в том, что истинное напряжение, обусловливаюш,ее скорость деформации, не является [42] средним эффективным напряжением для всего образца в целом, как предполагалось выше. Не вполне ясны причины возникновения внутренних напряжений, поэтому метод их измерения вызывает определенные затруднения. Более того, хотя вновь вводится структурный параметр, связанный с внутренними напряжениями, этот параметр изменяется в процессе деформации поэтому трудно использовать для анализа деформационного упрочнения материалов уравнение механического состояния, подобное уравнению (3.21). [c.73]

Глава II посвящена рассмотрению закономерностей зарождения н развития трещин на ранних стадиях с использованием критериев линейной механики разрушения. Особое внимание уделяется анализу деформационных критериев рассеянного усталостного повреждения, условиям зарождения магистральной усталостиой трещины и взаимосвязи традиционных характеристик сопротивления усталостному разрушению с критериями механики разрушения. [c.4]

Как и следовало ожидать, на основе анализа деформационных свойств при двухосном растяжении и одноосном сжатии образцов ПЭНП в определенных. пределах X с увеличением деформации процессы переноса низкомолекулярных веществ замедляются, т. е. уменьшаются коэффициенты диффузии и проницаемости. Такое же замедление диффузионных процессов различных низкомолекулярных веществ (о-ксилол, изопропилбензол, триэтиламин, [c.74]

В Вене сравнительный анализ деформационных экспериментов Гью-тона-Морво, Ренни, Тредгольда и Хладни, из которого он заключил, что, хотя общие тенденции можно уяснить, полученные результаты фактически недостаточно точны не только в части экспериментальных методов, но и в характеристике химической чистоты материалов образцов, чтобы служить основой углубленного изучения свойств твердых тел. Его собственной целью, как он заявил, является осуществление систематического исследования химически чистых тел. [c.292]

При анализе деформационного упрочнения металлов участок Оа обычно не рассматривается и первой стадии деформационного упрочнения соответствует линейный участок ab, на котором коэффициент упрочнения относительно мал (dtldg порядка 10 G). Второй участок Ьс также лрямолянеен, но его наклон значительно больше— здесь коэффициент упрочнения dt/dg — порядка 10 G. Наконец, последний, третий участок k характеризуется параболическим законом изменения напряжения в зависимости от деформации — с увеличением деформации степень упрочнения уменьшается. [c.113]

В точке Ь начинается множественное скольжение, число барьеров и самих дислокаций резко возрастает и в результате усиливается эффективность их торможения. Наконец, в точке с достигается уровень напряжений, достаточный для интенсивного поперечного скольжения винтовых дислокаций. За счет обхода барьеров степень упрочнения на третьей стадии (участок ск) становится меньше, чем на второй. При этом с увеличением степени деформации (И/йё уменьшается, так как рост напряжений выше 4 все больше облегчает обход барьеров за счет поперечного скольжения. Так можно качественно объяснить характер кривой ка рис. 54. Для более детального анализа деформационного упрочнения необходимо рассмотреть возможные причины торможения дислока- ций и оценить их вклад в упрочнение на разных стадиях деформации. [c.114]

Авторский коллектив включает представителей бо.тьшинства отечественных школ по физике прочности и пластичности как классического направления (главы 6—8), так и получивших развитие в последние годы (главы 1—5, 9). Ознакомление с главами 6—8 позволит читателю правильно сориентироваться в возможностях классических подходов к проблеме механического поведения кристаллов, с дефектами известной природы. В то же время главы 1—5, 9 иллюстрируют новые возможности экспериментального и теоретического анализа деформационных процессов Б ситуациях, когда применение классических методов либо затруднено, либо мало эффективно. Можно надеяться, что, как это уже неоднократно имело место в подобных случаях, развитие и применение новых идей и методов исследований приведет к качественно новому пониманию рассматриваемых процессов. [c.5]

Успешное развитие физики полимеров в работах отечественных и зарубежных ученых — А П. Александрова, Г, М. Бартенева, П. П, Кобеко, Е. В, Кувшинского, В. А. Каргина, Ю. С. Лазуркина, Г. Л. Слонимского, Я И. Френкеля, С. Я Френкеля, Ф. Бюхе, Н Джеймса, В. Куна, Дж. Максвелла, В. Марка, Л. Трелоара, А. Тобольского, Р. Флори и других [2, 10, 185, 186, 213] — создало основу, на которой ведется изучение свойств и описание механического поведения полимерных материалов. Физический подход интенсивно развивается при анализе деформационных и прочностных свойств и связи их с молекулярным строением, при изучении влияния структуры на механические евойства, при исследовании релаксационных процессов и молекулярной подвижности в полимерах Здесь могут применяться менее сложные соотношения, дающие в ряде случаев только качественное описание явлений, но позволяющие раскрыть их физический смысл. [c.40]

Анализ деформационного поведения, моделей с использованием теории Герца об упругом сжатии шаров позволил получить следующие выражения для зависимости коэффициента сжимаемости пор моделей пористых сред Рп от величины эффективного напря-. жения (аон — Рп) [63] [c.18]

Результаты анализа деформационных и прочностных свойств различающихся степенью деформированности однотипных разностей пород кристаллического фундамента приведены в табл. 48. [c.184]

Анализ возможности проскоков усталостной трещины при Т = 20° в стали 15Х2НМФА проводили с использованием данных, определенных по экспериментальной зависимости 5с(и) с1 =2,27-10-7 МПа-2 с1 =4,03-10-7 МПа-2 Лд=1,87 (см. рис. 2.9), а также механических свойств, представленных в настоящем разделе, и параметров деформационно-силового равнения (2.106). Результаты расчетов показали, что при Aef < [c.223]

Рассматривая неустойчивость потоков в вихревой трубе, авторы работ [95, 96] предлагают модель, в которой агентами энергопереноса являются КВС, причем при анализе для удобства авторы оперируют с тороидальной формой. Согласно предлагаемой модели, КВС в результате взаимодействия друг с другом и с основным потоком перемещаются к центру или к периферии. В первом случае они расширяются, теряют устойчивость, замедляют вращение и передают механическую энергию ядру, обеспечивая тем самым его квазитвердую закрутку, во втором случае, увеличиваясь по радиусу, сжимаются и диссипируют вследствие работы сил вязкости. Процессы увеличения или уменьшения размера вихрей относятся к процессам деформационного характера. В этом смысле рассматриваемая деформация симметрична. При несимметричной деформации одна часть тора претерпевает сжатие, а диаметрально противоположная — расширение. Если учесть, что в вихревом тороиде низкоэнергетические массы газа располагаются по его оси [67], то должно происходить их смещение вдоль криволинейной оси тороида в центр вихревой трубы с последующим их перемещением в приосевую зону вынужденного вихря, и уходом разогретой оболочки на периферию. [c.125]

Данные статистического анализа параметров субструктуры позволили теоретически рассчитать кривые деформационного упрочнения сталей с учетам вкладов, обусловленных взаимодейстписм дислокаций с различными барьерами. [c.66]

Необходимость изучения процессов различной физической природы и последующего совместного применения их результатов заставляет искать и единую методическую основу для анализа и построения частных моделей ЭМУ. Такая возможность основывается на формальной аналогии математического описания явлений, отличных по своей физической сущности. Математический изоморфизм различных физических систем позволяет, кроме того, одни явления изучать с помощью других. При использовании аналогии с процессами в электрических системах (электроаналогии) удается, как показано далее, положить в основу всех интересуемых исследов ший хорошо разработанные, удобные и наглядные методы анализа электротехнических задач — аппарат теории электрических цепей. Это и позволяет создать однотипный и универсальный инструмент исследования электромагнитных, тепловых, магнитных и деформационных процессов в ЭМУ. [c.98]

Блок функциональных связей стохастической модели как расчетная часть алгоритма, преобразующая случайный набор х,- в соответствующие значения Уу, представляет собой детерминированную математическую модель и строится на основе ранее рассмотренных моделей электромеханических преобразований, теплового, деформационного и магнитного полей и соответствующих алгоритмов анализа. Особое место занимает случай многомашинного каскада. Здесь в силу существующих механических и электрических связей между отдельными ЭМ некоторые из параметров одной из них становятся зависимыми от другой, имеющей, в свою очередь, собственный случайный уровень входных параметров. Сама система функциональных связей приобретает несколько иной вид уу = /у [х, (х,. )], где Xj(s ) - функциональная зависимость /-ГО параметра от связей 5, с другой ЭМ к = , р р - число связей, влияющих на х,-. Поэтому здесь нельзя строго определить суммарные показатели каскада, например, для двухдвигательного привода, простым удвоением результатов для одного ЭД, ибо каждая конкретная реализация привода характеризуется своим случайным уровнем связей между ЭД, и необходим вероятностный анализ всей системы в целом с привлечением соответствующей детерминированной модели. [c.136]

Детальный анализ физических процессов в объекте еще в больщей мере, чем принятие проектных рещений, требует применения системной математической модели ЭМУ. Поэтому в состав методического обеспечения рассматриваемой подсистемы включены алгоритмы анализа рабочих показателей объектов, учитывающие реальные взаимосвязи процессов электромеханического, теплового, деформационного преобразования энергии в переходных и установившихся режимах работы. [c.242]

Поскольку часть программной системы, предназначенная для анализа тепловых и деформационных процессов гиродвигателей может работать в автономном режиме, в ее составе имеются группы модулей различного функционального назначения [c.243]

Универсальность этой части программной системы определяется возможностью проводить анализ тепловых и деформационных процессов при различных конструктивных схемах и конфигурациях соответствующих схем замещения, при различных способах разгона ротора, его торможенйя и других режимах работы. Степень дискретизации анализируемой конструкции можно изменять в зависимости от характера решаемой задачи. Максимальное число элементов схем замещения составляет 50. [c.243]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...