Стали коррозионно-стойкие, упрочняемые

Легирование хромом вносит существенные изменения в фазовый состав мартенситно-стареющих. сталей, способствует сохранению в стали значительного количества остаточного аустенита, в связи с чем коррозионно-стойкие мартенситно-стареющие стали фактически принадлежат к переходному (мартенситно-аустеннтному) классу. и в цикле их упрочняющей обработки рекомендуют перед старением проводить обработку холодом или холодную пластическую деформацию. Для мартенситно-стареющих сталей, содержащих хром, характерным является рост коэффициента деформационного упрочнения, что позволяет использовать для них холодную пластическую де< рмацию перед старением как эф ктивный Дополнительный фактор упрочнения [24]. [c.40]

Для сварных соединений конструкционных легированных сталей характерно понижение пластичности, а также прочности шва и околошовной зоны, если основной металл был выбран в состоянии упрочняющей термической обработки. Весьма неблагоприятным следствием сварки может быть переход металла в зопе соединения в хрупкое состояние. Эксплуатация таких соединений связана с опасностью мгновенного разрушения при динамическом нагружении или нри понижении темнературы. При сварке высоколегированных коррозионно-стойких сталей возможна потеря коррозионной стойкости металла в зоне сварки. При сварке [c.371]

Присутствие в стали карбидов титана, ниобия, циркония, дающих устойчивые труднорастворимые карбиды для гомогенизации аустенита при термической обработке, требуют более высокого нагрева, чем коррозионно-стойкие и хладостойкие аустенитные стали. Чаще всего для аустенитизации жаропрочных аустенитных сталей требуется нагрев до 1200 °С, который может и не обеспечивать полного растворения карбидов. Другой особенностью аустенитных жаропрочных сталей, имеющей значение при термической обработке, является высокая температура (700—800 °С) нагрева — старения, необходимая для выделения упрочняющей фазы. Кроме того, эксплуатация таких сталей при 620—650 °С связана с возможностью выделения упрочняющих фаз из аусте- [c.171]

Несмотря на наличие ряда общих закономерностей, все же не следует полностью отождествлять процессы, обусловливающие появление склонности к ножевой коррозии или локальному разрушению. Довольно четкая картина сохраняется, на наш взгляд, только до тех пор, пока мы говорим об аустенитных сталях со сравнительно низким содержанием никеля и карбидным упрочнением, используемых в качестве коррозионно-стойких сталей. Вряд ли можно перенести все сказанное выше о перераспределении легирующих элементов между карбидной фазой и аустенитом на жаропрочные сложнолегированные стали, упрочняемые интер-188 [c.188]

Пружины из углеродистых и легированных сталей даже для их службы в обычной воздушной атмосфере требуют защиты от коррозии с помощью гальванических покрытий — цинкования и кадмирования. Однако применение покрытий для пружин после значительного их упрочнения опасно из-за иаводороживаиия, а также ухудшения их свойств, особенно в малых сечениях. При этом снижается жесткость пружин из-за умепьщеиня модуля упругости и релаксационная стойкость, поскольку слой покрытия обладает низким сопротивлением малым пластическим деформациям. Поэтому во многих случаях, особенно когда пружины приборов и регулирующих устройств работают в коррозионио-активных средах, необходимо применять коррозионно-стойкие стали (ГОСТ 5632—72), упрочняемые в результате закалки и отпуска (старения). Хотя эти стали по своему составу существенно отличаются от углеродистых и легированных, для них справедливы те же условия проведения закалки, а именно — нагрев в защитной атмосфере, фиксирование мелкого зерна и получение минимального количества остаточного аустенита. [c.699]

Применение в промышленности стареюш,их коррозионно-стойких сталей переходного класса, находящихся на границе аусте-нитного и мартенситного классов, упрочняемых путем превращения части аустенита в мартенсит и искусственным старением последнего, вызвало необходимость совмещения нагрева под пайку с нагревом под закалку при температуре 950—975° С. Подобные стали можно паять серебряными и медно-марганцовоникелевыми припоями ПСр92, ПМ38МЛ, а также палладиевыми припоями. [c.295]

Из этого не следует делать вывода о том, что все коррозионно-стойкие сплавы могут иметь только однородную структуру. Такой вывод был бы совершенно неверен. В частности, хромистые нержавеющие стали имеют неоднородную структуру. Объясняется это тем, что приходится учитывать все требования к материалу. Хромоникелевые стали с вполне гомогенной структурой обладают очень высокой коррозионной стойкостью, более высокой, чем коррозионная стойкость хромистых нержавеющих сталей, но зато их механическая прочность значительно уступает механической прочности хромистых нержавеющих сталей. К тому же хромоникелевые нержавеющие стали с гомогенной структурой не способны к упрочняющей термической обработке. Поэтому в тех случаях, где нужна и высокая коррозионная стойкость и высокая механическая прочность (лопатки паровых турбин), применяют хромистую нержавеющую сталь, поД вергаемую закалке и отпуску. В тех же случаях, где требуется высокая коррозионная стойкость и не нужна высокая механическая прочность, предпочтительнее хромоникелевая нержавеющая сталь. [c.67]

Установка для наплавки тел вращения износостойкой сталью. Известно, что электродуговая наплавка рабочих поверхностей валов, роликов износо- и коррозионно-стойкой сталью - наиболее эффективный и распространенный способ увеличения срока службы подобных деталей. Так, ролики типа МНЛЗ, применяемые в машинах непрерывного литья заготовок, должны иметь твердость рабочей поверхности 32...55 НКС содержание хрома в наплавленном металле должно составлять >12 %, толщина упрочняющего слоя должна находиться в пределах 3...4 мм, а стойкость роликов - обеспечивать разливку >1 млн. т стали. [c.195]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...