Алюминий не упрочняемые термической обработкой

Таблица 22. Механические свойства сплавов алюминия, не упрочняемых термической обработкой

Химический состав (по легирующим элементам) и типичные механические свойства сплавов алюминия, не упрочняемых термической обработкой [c.388]

Сплавы алюминия, не упрочняемые термической обработкой [c.356]

Различия в свойствах зависят от состава сплава и состояния материала, а также от природы упрочнения сплава. У сплавов алюминия, не упрочняемых термической обработкой, изменение механических свойств во всем интервале температур от -Ь20 до —269° С протекает примерно так же, как у алюминия (табл. 196). Из данных табл. 196 следует, что у всех сплавов этой группы предел текучести возрастает в гораздо меньшей степени, чем предел прочности, поэтому отношение (То /с в снижается. Удлинение повышается вплоть до —196° С, а затем практически не меняется. Закономерности изменения механических свойств исследованных сплавов с понижением температуры аналогичны изменению свойств алюминиевых сплавов при повышении пересыщения твердых растворов. Так, у сплавов А1—Mg при повышении концентрации Mg одновременно увеличивается прочность и пластичность у сплавов Л1—2п—Mg в закаленном состоянии и в стадии зонного старения при повышении концентрации Хп и vig эти характеристики также одновременно увеличиваются Ш]. Предел текучести у всех термически неупрочняемых сплавов сохраняет относительно низкие значения, и в ряде случаев можно констатировать, что удлинение тем больше, чем меньше отношение или чем больше разрыв между Сто,2 и СТв. [c.424]

Наиболее распространенными деформируемыми сплавами алюминия, не упрочняемыми термической обработкой, являются его сплавы с марганцем (АМц), а [c.69]

Среди алюминиевых сплавов, не упрочняемых термической обработкой, наибольшее распространение получили сплавы алюминия с марганцем в количестве 1—1,6 % Мп (сплавы марки АМц) и сплавы алюминия с магнием в количестве 0,5—7 % Mg (сплавы марки АМг, так называемые магналии). Магналии склонны к образованию крупного зерна, что устраняют модифицированием сплава титаном, ванадием, цирконием (табл. 21). [c.36]

Промышленный алюминий и сплавы, не упрочняемые термической обработкой, пластичные, но не обладающие высокой прочностью, например, А1—Мп или А1—Mg имеют ограниченное применение. [c.384]

Деформируемые алюминиевые сплавы, не упрочняемые термической обработкой, характеризуются невысокой прочностью, высокой пластичностью и высокой коррозионной стойкостью, к ним относятся сплавы алюминий-марганец (АМц) и алюминий-магний (АМг).Указанные сплавы являются однофазными. Они применяются для изготовления малонагруженных деталей, подвергаемых глубокой холодной штамповке, для сварных деталей и для деталей, работающих в агрессивных средах. [c.199]

Деформируемые сплавы алюминия, в свою очередь, можно разделить на сплавы, не упрочняемые термической обработкой, и упрочняемые. [c.22]

Деформируемые алюминиевые сплавы, не упрочняемые термической обработкой. К этим сплавам относятся сплавы алюминия с марганцем или с магнием (табл. 4). Упрочнение сплавов достигается в результате образования твердого раствора и в меньшей степени за счет избыточных фаз. [c.277]

Термически упрочняемые сплавы. Содержание легирующих элементов в сплавах, упрочняемых термической обработкой, должно быть больше, чем предел их растворимости в алюминии при нормальной температуре. В то же время оно не должно превышать предела их растворимости в твердом алюминии при нагреве. [c.274]

Магний образует сплавы главным образом с алюминием, цинком, марганцем и кадмием. Сплавы магния с кадмием не получили распространения в связи с высокой стоимостью кадмия. Диаграммы состояния сплавов магния с этими элементами относятся к П1 типу диаграмм состояния, когда компоненты образуют твердые растворы с ограниченной растворимостью, уменьшающейся с понижением температуры. Сплавы могут быть подвергнуты упрочняющей термической обработке — закалке и старению при содержании в сплавах Mg — Al не менее 2,6% алюминия, а в сплавах Mg—Zn не менее [c.235]

Содержание основных легирующих элементов в упрочняемых термической обработкой деформируемых алюминиевых сплавах, как правило, не превышает их растворимости в алюминии. Помимо основных элементов, в сплавы вводятся некоторые малые добавки, существенно влияющие на кинетику распада пересыщенного раствора и процесс рекристаллизации, на коррозионные и технологические свойства, свариваемость, величину зерна. Важнейшие из этих добавок — хром, марганец, цирконий, титан, ванадий, способные образовывать с алюминием пересыщенные из жидкого состояния твердые растворы, бериллий, уменьшающий окисляемость сплавов, и некоторые редкоземельные элементы. [c.13]

Сплавы на основе алюминия. Классификация и термическая обработка алюминиевых сплавов. Деформируемые алюминиевые сплавы, не упрочняемые и упрочняемые термической обработкой. Литейные сплавы. [c.10]

Сварка сплавов алюминия с магнием и цинком (АМг и АМц) не вызывает затруднений и производится теми же способами, что и сварка алюминия. Исключение составляют дюралевые сплавы, представляющие собой сплавы А1 с Си. Эти сплавы являются термически упрочняемыми путем закалки и последующего старения. В результате старения значительно повышается прочность и твердость сплавов. Нагрев свыше температуры 500° С приводит к оплавлению и окислению границ зерен, вследствие чего происходит резкое снижение механических свойств. Свойства перегретого дюралевого сплава не могут быть восстановлены никакой термической обработкой. Таким образом, сварка дюралей связана с разупрочнением зоны термического влияния на 40 50%. При сварке дюралюмина в атмосфере защитного газа также происходит снижение прочности, однако термообработкой можно восстановить прочность до 80—90% от прочности основного металла. [c.375]

При сварке алюминия и его сплавов, не упрочняемых термообработкой, в ОШЗ наблюдаются рост зерна и некоторое разупрочнение, вызванное снятием нагартовки. При сварке алюминиевых сплавов, упрочненных термической обработкой, в ОШЗ также происходит разупрочнение. [c.432]

Не только в системе А1—Си, но и при сплавлении со многими другими элементами алюминий дает ограниченный раствор переменной растворимости, что делает и эти сплавы способными к упрочнению путем закалки и старения. Такими элементами являются 51, Mg, 2п и некоторые другие. Поэтому, кроме меди, кремний, магний и цинк являются основными элементами в современных термически упрочняемых алюминиевых сплавах. В двойных сплавах А1—Си А1—51 А1—Mg и А1—2п эффект от термической обработки менее значителен, чем в тройных и более сложных сплавах. [c.405]

Алюминиевые сплавы бывают деформируемые (прессованные, катаные, кованые) и литые. Деформируемые сплавы, в свою очередь, бывают упрочняемые и не упрочняемые термической обработкой. Алюминиевомарганцевые сплавы по коррозионной стойкости выше, чем алюминих , имеют меньший удельный вес и более прочны. [c.24]

Дефбрмируемые алюминиевые сплавы (обрабатываемые давлением). Среди них различают сплавы, не упрочняемые термической обработкой, и сплавы, подвергаемые упрочнению термической обработкой. К первым относятся сплавы алюминия с марганцем и алюминия с магнием и марганцем. Они обладают умеренной прочностью, имеют повышенную сопротивляемость коррозии, высокую пластичность, хорошо свариваются. Применяются для изготовления деталей, работающих в коррозионной среде, сварных деталей и деталей, получаемых глубокой штамповкой. [c.160]

Весьма перспективны сплавы, не упрочняемые термической обработкой, типа ВТ4, 0Т4, 0Т4-1 и ОТ4-2, относящиеся к системе Т1 — А1 —Мп (см. табл. 17, 18). Они, кроме алюминия, содержат марганец, стабилизирующий р-фазу, что обеспечивает повышение их прочности и особенно теплопрочности по сравнению со сплавами, имеющими а-структуру, при одинаковой пластичности. Небольшие добавки марганца заметно повышают пластичность сплавов при горячей деформации и в то же время не ухудшают их свариваемости. Горячую деформацию рекомендуется начинать при температурах, при которых сплавы лмеют р-структуру, а заканчивать тогда, когда получается структура а+р. [c.70]

Деформируемые алюминиевые сплавы — сплавы, не упрочняемые термической обработкой. Прочность алюминия можно повысить легированием. В сплавы, не упрочняемые термической обработкой, вводят марганец или магний. Входя в кристаллическую решетку алюминия, атомы этих элементов существенно повышают его прочность, снижая при этом пластичность. Сплав алюминия с марганцем обозначается АМц, сплавы алюминий с магнием — АМг. Среднее содержание в сплаве магния в процентах дополнительно обозначают цифрами (например, АМгЗ, АМгб и т. д.). Магний эффективно действует как упрочнитель прочность сплава АМгб примерно в три раза больше, чем прочность алюминия. Марганец вводят не только для упрочнения сплавов, но и для повышения их коррозионной стойкости. [c.274]

Деформируемые алюминиевые сплавы можно разбить на две группы не упрочняемые и упрочняемые термической обработкой. К первым относятся сплавы алюминия с марганцем или магнием, ко вторым — спла- [c.52]

Термическая обработка алюминия и его сплавов. Алюмпниевые деформпруемые сплавы разделяются на две подгруппы упрочняемые термической обработкой п не упрочняемые ею. [c.429]

Необходимость применения при пайке алюминиевых сплавов цинковыми и алюминиевыми припоями флюсов, содержащих хлористые соли, остатки которых способствуют интенсивной коррозии паяного соединения, значительно ухудшает надежность таких паяных конструкций. Абразивный и ультразвуковой методы пайки нашли пока применение в практике только при пайке припоями систем 5п — 2п и 2п — Сё. Однако такие паяные соединения имеют повышенную склонность к коррозии. До настоящего времени являются важнейшими проблемными вопросами изыскание способов бесфлюсовой пайки алюминия и его сплавов алюминиевыми и цинковыми припоями, устранение склонности соединений, паянных легкоплавкими припоями си-стемЗп — 2п и 2п — Сд, к коррозии и получение прочных паяных соединений из термически обрабатываемых алюминиевых сплавов. В паяных соединениях находят применение главным образом деформируемые алюминиевые, термически не упроч-няемые низколегированные сплавы. Прочные и высокопрочные алюминиевые сплавы, упрочняемые термической обработкой, разупрочняются под действием термического цикла пайки и физико-химического взаимодействия с жидким припоем. Возможности упрочнения паяных конструкций в результате совмещения нагрева под пайку и под закалку или последующей полной термической обработки паяного соединения для алюминиевых сплавов весьма ограничены вследствие близости температуры нагрева под закалку к температуре солидуса паяемого сплава, часто превышающей температуру распая шва. [c.280]

Недостатком сплава АЛ9 является сравнительно плохая обрабатываемость резанием, а также низкая жаропрочность, в связи с чем он не может быть рекомендован для работы при температуре выше 185° С. Согласно диаграмме состояния А1—81—Mg, алюминий образует твердые растворы с магнием и кремнием, растворимость которых возрастает с повышением температуры. При отпуске из закаленного состояния в структуре сплава АЛ9 обнаруживаются ультрадисперсные частицы фазы Mg28i. Такой характер образования фазы Mg281 оказывает сильное влияние на изменение механических и других свойств сплавов. Сплав АЛ9 очень восприимчив к упрочняющей термической обработке, и поэтому в промышленности применяется в двух состояниях в закаленном (Т4) и в закаленном и состаренном (Т5). [c.343]

СЯТСЯ, среди других, два сплава АМц и АМг. Первый из них — это сплав алюминия с 1 —1,6% марганца, а второй — сплав алюминия с 2—2,8% магния. Содержание в этих сплавах марганца и магния только ненамного превышает предел насыщения, и поэтому структура этих сплавов не претерпевает существенных изменений при. охлаждении и, следовательно, эти сплавы почти не способны, к упрочняющей термической обработке. Эти сплавы очень пластичны, хорошо свариваются и обладают высокой коррозионной стойкостью. [c.137]

Алюминиевые сплавы обладают значительно большей прочностью и твердостью, нежели чистый алюмйний. В то же время их физические и электрические свойства (удельный вес, теплопроводность, электропроводность) мало чем отличаются от свойств чистого алюминия. В состав алюминиевых сплавов входят медь, цинк, магний, марганец, кремний, железо и др. Алюминиевые сплавы подразделяются на применяемые под маркой К в деформированном виде (прессованном, катаном, кованом) и литом виде — марка Л . Деформируемые алюминиевые сплавы в свою очередь подразделяются на упрочняемые термической обработкой (закалка с отпуском) и неупрочняемые термической обработкой, т. е. не подвергающиеся закалке. К сплавам, упрочняемым термической обработкой, относятся дюралюмины (в марках их имеется буква Д). В состав их входят магний (до 1,8%) и марганец (до 1 /о). [c.71]

В группе алюминиевых сплавов, упрочняемых термической обработкой (закалкой с последующим старением), наиболее распространенными являются сплавы типа дуралюмина, представляющие собой тройные сплавы алюминия с медью и магнием. Например, дуралюмин марки Д16 содержит 3,6-4,7 /о Си 1,25-1,75 /о М 0,3-0,9% Мп <0,8 / 5 и < 0,8"/о Ре остальное — А1. Дуралюмин обладает низкой коррозионной стойкостью, в связи с чем он обычно покрывается тонким слоем чистого алюминия (плакируется). Дуралюмин в отожженном состоянии (Д16М) имеет предел прочности не ниже 21 кг/мм при минимальном относительном удлинении 18 /о. Плакированный дуралюмин, закаленный и естественно состаренный (Д16Т), имеет предел прочности не менее 42 кг/мм при относительном удлинении 18 /д. Высокая прочность термически обработанных сплавов типа дуралюмина объясняется ограниченной растворимостью меди и магния в твердом алюминии. [c.68]

Технически чистый Т1 марок ВТ1 (отожженный) и ВТ2 (в состоянии наклепа), сплав ВТ5 и другие сплавы, легированные алюминием, относятся к а-сплавам. Эти сплавы хорошо свариваются аргонно-дуговой сваркой, имеют высокую термическую стабильность, т. е. отсутствие охрупчивания при длительном совместном воздействии высоких температур и напряжений, но менее иластйч-ны и не обладают способностью к упрочняющей термической обработке. [c.43]

Как показали исследования, проведенные в работе 1501, эффект, достигаемый многоступенчатой термической обработкой для деформированных сплавов на никелевой основе, объясняется регулированием выделения упрочняющей фазы 511з (Т1А1), ее дисперсности и характера распределения. Неравновесность кристаллизации металла шва и многокомпонентность системы легирования способствует образованию химической неоднородности за счет ликвации и появлению участков, обогащенных легирующими элементами. Это приводит к неравномерному распределению фаз, выпадающих в процессе термической обработки или эксплуатации при высоких температурах. В исходном состоянии после сварки сложнолегированного шва на никелевой основе, легированного молибденом, вольфрамом, титаном и алюминием, интер металл идные и карбидные фазы выделяются крупными фракциями по границам зерен. В поле зерна распределение фаз крайне неравномерно. Обогащенные фазами и примесями границы в этом состоянии обладают при высоких температурах пониженной деформационной способностью, и трещина, зародившаяся под нагрузкой по границе зерна, интенсивно далее по ней развивается. Эгому способствует также кристаллизационная ориентированность кристаллитов сварного шва и значительная протяженность прямых участков границы зерна. Аустенитизирующая термическая обработка ликвидирует ориентационную направленность структуры, зерна в результате ее проведения становятся равноосными. При этом проходит также перераспределение легирующих элементов и диффузионное рассасывание ликвационных участков. Последующее ступенчатое старение способствует более равномерному распределению фаз в матрице. Границы зерен становятся более тонкими (чистыми), чем у металла шва в исходном после сварки состоянии. Это приводит и к изменению характера деформации при длительном разрыве за счет включения в нее не только границ, но и тела зерна. Зародившиеся трещины при этом локализуются и имеют округлую форму, что обеспечивает высокую пластичность при длительном нагружении. [c.246]

По мере увеличения содержания алюминия в сплавах группы Mg—Al прочность возрастает вначале за счет легирования а-фазы, а затем вследствие появления дисперсной упрочняющей фазы М 4А1з. Но более 10 % алюминия обычно не вводят, так как резко снижается пластичность сплавов. Термическая обработка сплавов позюляет повысить прочностные характеристики. Из сплавов этой группы штамповкой изготавливают крыльчатки, жалюзи и другие ответственные авиадетали. Присутствие в них марганца обязательно, так как он устраняет вредное влияние железа. [c.109]

Сплавы алюминия с магнием и цинком (АМг и АМц) сваривают без особых затруднений и теми же способами, что и алюминий. Исключение составляют дюралюмины, представляющие собой сплавы алюминия и меди. Эти силавы являются термически упрочняемыми закалкой и иоследуюпщм старением. В результате старения значительно повышаются прочность и твердость сплавов. Нагрев свыше 500° С приводит к оплавлению и окислению границ зерен, вследствие чего резко снижаются механические свойства. Свойства перегретого дюралюминия не могут быть восстановлены никакой термической обработкой. Таким образом, сварка дюралюминов связана с разупрочнением зоны термического влияния на 40—50%. При сварке в атлюсфере защитного газа также снижается прочность дюралюминия, однако термической обработкой ее можно восстановить до 80—90% относительно прочности основного металла. [c.356]

Высокопрочные сплавы алюминия. Другими термически упрочняемыми деформируемыми сплавами являются многокомпонентные сплавы В95, В93, В96, В94 и др, В составе сплава В95 (система AI-Zn-Mg- u)6% Zn, 2,3% Mg, 1,7% Си, 0,4% Мп, 0,2% Сг, остальное алюминий. Термическая обработка сплава В95 состоит из закалки с нагревом до 475° С и охлаждением в воде и искусственного ступенчатого старения при 120° С — 3 ч и при 160° С — 3 ч. Естественное старение сплава В95 не применяют, так как коррозионная устойчивость в этом случае ниже его стойкости после искусственного старения. Упрочняющих фаз в сплаве В95 несколько и все они являются интерметаллическими соединениями. Основной упрочняющей фазой является тройное соединение AlgMgsZng (фаза Т). [c.197]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...