Предел Зависимость от толщины упрочненного

Результаты испытаний образцов на выносливость в зависимости от вида упрочнения и режима (микротвердость нормализованных образцов-эталонов 2250 МПа, предел выносливости 254 МПа принят за 100%, толщина покрытия [c.136]

Зависимость пределов выносливости образцов с концентрацией напряжений от толщины упрочненного слоя [c.158]

В процессе холодного профилирования металл упрочняется. При прочих равных условиях упрочнение металла зависит от толщины листа и угла подгибки чем толще лист и больше угол подгибки, тем больше упрочнение. Опыт показывает, что в зависимости от толщины листа, сложности профиля и других факторов предел текучести профилированного металла может увеличиться в два-три раза по сравнению с пределом текучести горячекатаного листа. [c.424]

Рис. 2.9. Зависимость предела изгибной выносливости зубьев колес от толщины упрочненного слоя

Распределение микротвердости по глубине упрочненного слоя чугуна, обработанного ЭМС, в зависимости от режимов обработки представлено на рис. 19. Для каждого значения скорости обработки снимались пять показаний изменения микротвердости по глубине в зависимости от величины электрического тока. Анализируя эти графики, можно отметить, что при постоянной скорости обработки с увеличением силы тока микротвердость повышается глубина упрочненного слоя при этом увеличивается до известных пределов. Максимальная глубина упрочнения достигается при скорости 2,67 м/мин и составляет 0,18 мм при значении микротвердости 8000 МПа (рис. 19, а, кривая /). Данная глубина упрочнения и микротвердость обеспечиваются при силе тока 1000 А. С увеличением скорости обработки толщина упрочненного слоя резко падает и для [c.30]

На рис. 17 дана зависимость основных структурных и механических характеристик монокристалла олова от концентрации добавок олеиновой кислоты к вазелиновому маслу. Из этого рисунка видно, что все три эффекта действия адсорбирующихся веществ — понижение предела текучести, понижение коэффициента упрочнения и изменение толщины пачек скольжения, обнаруживают общий характер зависимости от концентрации поверхностно-активных веществ, что несомненно [c.36]

Рис. 17. Зависимость предела текучести Рщ, коэффициента упрочнения X и толщины пачек скольжения Z от концентрации раствора олеиновой кислоты в вазелиновом масле

Рассмотрим область применения полученной номограммы. По имеющимся сведениям о теоретическом коэффициенте концентрации напряжений и рекомендациям по выбору глубины упрочнения, соответствующей конкретным условиям, можно оценить, не прибегая к эксперименту, повышение предела выносливости поверхностно-упрочненной детали через коэффициент поверхностного упрочнения К . Для чего заданные исходные значения параметров и А наносим на соответствующие шкалы и проводим через точки прямую линию, получаем значение для точки пересечения прямой с кривой линией, соответствующей принятому значению относительной толщины поверхностно-упрочненного слоя А. При этом возможно решение обратной задачи в зависимости от имеющегося на производстве метода упрочнения и необходимого эффекта упрочнения, оцениваемого через коэффициент К , и исходного концентратора напряжений детали можно обоснованно выбрать относительную толщину поверхностно-упрочненного слоя А, по которой назначается режим упрочнения. [c.134]

Модель 1. В зависимости от соотношения между характеристиками основного металла и покрытия (коэффициентами линейного расширения а, модулями упругости , пределами текучести), а также от толщины слоя А условия образования пластических деформаций в покрытии (п) и металле основы (м), как было показано выше, могут быть существенно различными. Для иллюстрации сказанного проведем оценку условий приспособляемости и образования знакопеременных циклических деформаций в покрытии и в основном металле для условий отсутствия упрочнения по методике, аналогичной изложенной в работе [70] для статически неопределимой системы, состоящей из центрального стержня и соосной с ним трубы. [c.473]

Рпс. 3.5.4. Зависимости от скорости соударения (ударник — железная пластина толщиной 3 мм, 0 90 мм и 130 мм) расчетной глубины б зоны полного фазового перехода (кривые i и 2) в мишени из армко-железа, экснеримен-тальной глубины бя зоны постоянного упрочнения (прямоугольники) и лаг-ранжевой глубины 6hl последней зоны (крестики). Размеры прямоугольников и крестиков соответствуют возможной погрешности измерений. Кружочком отмечен результат эксперимента с меньшим диаметром мишени (90 мм), когда при скорости удара Vq — 2,8 км/с проявляется влияние боковой раз-гру.зки па процесс фазового перехода а->-е в центре образца (см. рис. 3.5.5). Линия 1 соответствует расчету с кинетикой фазового перехода сс 8 в виде (3,1.19) с коэффициентами (3.5,1) и значением предела текучести по закону линейного упрочнения (1.10.21) с параметрами т о = 0,36 ГПа, М = 0,014, а штриховая линия 2 — расчету с линейной кинетикой (1.10.28) с = 6,5 с/м" и фиксированным значением сдвигового предела текучести т = 0,36 ГПа [c.287]

Наибольшее применение взрыв находит при штамповке и сварке, причем сварка может сочетаться с упрочнением. Получение композитных плакированных листовых материалов — основная область применения сварки взрывом. Листовые заготовки из стали, например Ст. 3, могут быть плакированы с обеих сторон листами нержавеющей стали Х18Н10Т, причем толщина наружных слоев составляет всего 10—20% толщины среднего слоя. Листы для сварки укладывают пакетом, сверху насыпается слой взрывчатого вещества, взрыв которого осуществляется от детонатора. Под действием высокого давления происходит пластическая деформация поверхностных слоев соединяемых листов, они разогреваются и сплавляются. Под действием ударной волны зона соединения приобретает, волнистость, прочность соединения оказывается исключительно высокой. Трехслойный лист после закалки и отпуска обладает таким сочетанием механических свойств, которое невозможно получить у каждого из отдельных материалов. Нержавеющая сталь, допустим, имеет предел прочности 60 кгс/мм , в композиции с более прочной сталью ЗОХГСА (а зависимости от соотношения толщины листов), предел прочности может быть 140—150 кгс/мм , относительное удлинение при этом снизится и вместо 30% составит 7 или 10%. [c.140]

Путем изменения силы тока, скорости обработки и давления можно в широких пределах регулировать глубину упрочненного слоя и получать таким образом равномерный упрочненный поверхностный слой, что имеет особое значение для получения эффекта самозатачивания режущего и обрабатывающего инструмента (ножи режущих аппаратов сельскохозяйственных машин, лапы культиваторов, лемеха плугов и др.). Для получения эффекта самозатачивания инструмента высокоупрочненный поверхностный слой должен иметь строго определенную оптимальную глубину, которая зависит от характера затупления данного инструмента. ЭМО плоских поверхностей обеспечивает получение высокотвердого и высокоизносостойкого поверхностного слоя, а изменением его толщины можно управлять с точностью до 0,05 мм в зависимости от режимов обработки. [c.104]

Характеристики прочности (стт и ав) с повышением температуры конца прокатки в исследованных пределах снижаются на 1—2 кГ мм . При этом значения пластичности остаются неизменными, а величина ударной вязкости даже понижается. Весьма низкая температура конца прокатки приводит к полосчатой структуре и сильному ее измельчению и, как результат этого, к значительному упрочнению стали при соответствующем понижении пластичности. С уменьшением толщины проката (листы) влияние температуры конца прокатки на механические свойства возрастает. Проведенное исследование позволило установить, что для стали 15ХСНД, поставляемой в горячекатаном состоянии, оптимальной температурой является 820—870° С (лист 10—20 жлг). Эта же температура является оптимальной и для листовой стали 14ХГС (лист 11,2 мм), для которой в зависимости от температуры конца прокатки получены значения механических свойств (табл. 76). [c.216]

Ли, Вашбурн и Паркер [I], которые наблюдали влияние скорости охлаждения на предел текучести и наклеп мопокристаллой цинка, использовали образцы в форме круглых дисков толщиной 0,284 см и площадью поперечного сечения 2Л6 см . Эти образцы использовались повторно во избежание влияния других факторов. Охлаждение проводилось при скоростях 30 и 3 град (мин с температур 200°, 300° и 400° С. При заданных времени отжига и скорости охлаждения предел текучести при комнатной температуре был выше при охлаждении с более высокой температуры отжига. Зависимость предела текучести от температуры отжига была незначительной при температурах ниже 300° и вполне заметной выше 300 С. При одной и той же температуре отжига ббльшая скорость вызывает большее упрочнение. Максимальное увеличение предела текучести, наблюдаемое в этих экспериментах, составляло около 60%, т. е. от 25 до 40 (ошибка меньше 5 [c.191]

Эффективность контактного упрочнения в случае стыкового соеди1 ения стержней возрастает с уменьшением отношения ширины шва (толщины мягкой прослойки) к диаметру стержня. В результате нормальные напряжения в прослойке могут значительно превысить предел прочности ее материала, определенный при свободной деформации. Для вязкого разрушения соединения по мягкой прослойке получена зависимость прочности соединения от механических свойств материала прослойки и ее размеров [c.34]

Одиако более детальные исследования показали, что U зависит от приложенных напряжений, максимального значения К цикла (Z i/Tiax), коэффициента деформационного упрочнения материала, предела текучести, размеров образца. На рис. 13 приведена зависимость LJ от R Ui — значение после i-ro числа циклов нагружения) для различных значений относительного размаха приложенных напряжений а Аа/а и коэфс]жциента деформационного упрочнения т, показывающая, что и увеличивается с увеличением R и т. С увеличением толщины образца значения U уменьшаются [226, 230]. После определенного числа циклов нагружения значение U стабилизируется. [c.18]

Определены оптимальные параметры получения сваркой взрывом двухслойных соединений ВТ1 + АД1 с толщиной листов металла 8 + 1,5 мм соответственно и трехслойных 0Т4 + АД1 + АМгб с толщиной листов 10 + 2 + 6 мм. Установлена зависимость качества формирования и свойств соединения от режимов сварки. При скоростях соударения свариваемых пластин в пределах 400...600 м/с прочность соединения 100... 120 МПа, что соответствует прочности алюминия АД1 в упрочненном при взрывном нагружении состоянии. В случае скорости соударения >600 м/с по линии соударения происходит оплавление металлов и образуются локальные участки с твердостью 3700... 4100 МПа. [c.205]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...