Старение упрочняющее

Бронзы — сплавы меди, с оловом, кадмием, бериллием, алюминием, кремнием и другими металлами и металлоидами. В большинстве случаев бронзы имеют высокие литейные качества, а также антикоррозионные и антифрикционные свойства. Диаграмма состояния системы сплавов Си—Be приведена на рис. 175. Растворимость бериллия при температуре 20° С мала (0,2%), но увеличивается до 1,4% при нагреве до 570° С. Ограниченная растворимость в твердом состоянии позволяет производить термическую обработку бериллиевых бронз (закалку и старение). Упрочняющей является v-фаза (СиВе). В приборостроении широкое распространение нашла бериллиевая бронза, [c.267]

Детали из цветных металлов и сплавов изготовляют различными методами — путем отливки, обработки давлением, сварки и обработки резанием. Для изменения свойств цветные металлы и сплавы подвергают термической обработке. Основными видами термической обработки, применяемой к цветным металлам и сплавам, являются отжиг, закалка и отпуск. Для упрочнения цветных сплавов широко применяют закалку и старение (упрочняющий отпуск). [c.228]

ВТМО используют для повышения прочностных свойств сплава по сравнению со свойствами того же сплава с рекристаллизованной структурой. Прочность при ВТМО растет в результате общего повышения плотности несовершенств уже в закаленном состоянии и более равномерного распада пересыщенного раствора по телу зерен при старении (упрочняющая фаза выделяется по границам субзерен и на одиночных дислокациях внутри них). [c.384]

Детали из цветных металлов и сплавов изготовляют различными методами путем холодной и горячей обработки давлением, отливки, сварки и обработки резанием. Изменения структуры и свойств цветных металлов и сплавов достигают термической обработкой, пластическим деформированием и легированием. Основными операциями термической обработки цветных металлов и сплавов являются отжиг (диффузионный, рекристаллизационный и для снятия внутренних остаточных напряжений) и закалка в сочетании со старением (упрочняющим отпуском). [c.192]

К деформируемым алюминиевым сплавам, упрочняемым термической обработкой, относятся сплавы системы А1—Си—Mg с добавками некоторых элементов (дуралюмины, ковочные сплавы), а также высокопрочные и жаропрочные сплавы сложного химического состава. Дуралюмины (Д16—Д18) содержат 3,8—4,8 % Си, 0,4— 1,8 % Mg, а также 0,4—0,9 % Мп, который повышает коррозионную стойкость сплавов. После термической обработки (закалка и естественное старение) эти сплавы имеют высокую прочность и удлинение. Ковочные сплавы (АК6—АК8) содержат 1,8—4,8 % Си, [c.17]

Старение при 600—S50 "С предназначено для выделения упрочняющих сталь дисперсных фаз из твердого раствора. Температура старения не должна вызывать заметной коагуляции избыточных фаз, [c.291]

Для некоторых а + Р-сплавов применяют упрочняющий двойной отжиг, который отличается от изотермического тем, что после нагрева до температуры отжига следует охлаждение на воздухе и новый нагрев до 550—650 °С, Такая обработка вызывает повышение прочности при некотором снижении пластичности, из-за частичной (мягкой) закалки и старения. [c.316]

Влияние термической обработки на жаропрочность сплавов происходит в результате дисперсионного твердения. Дисперсионное твердение связано со старением пересыщенных твердых растворов, сопровождающимся выделением мелкодисперсных включений упрочняющих фаз (карбидов, нитридов). Эти упрочняющие фазы присутствуют как в виде раздробленных крупных частиц по границам зерен, так и в виде равномерно рассеянных внутри зерен мельчайших частичек (рис. 13.5), повышающих сопротивление пластической деформации при высоких температурах, т. е. повышающих жаропрочность. [c.202]

В сталях первой группы увеличение жаропрочности связано с процессами упрочнения у-твердого раствора вследствие образования карбидных фаз высокой степени дисперсности. Эти упрочняющие фазы, выделяясь при старении или во время работы сплава при высоких температурах, блокируют плоскости скольжения, отчего и повышается жаропрочность. [c.210]

Другой способ упрочнения основан на деформационном старении мартенсита (ДСМ). При этом способе (рис. 86,Э) сталь вначале подвергают упрочняющей обработке (закалке и отпуску при 250 — 400°С), деформируют в холодно.м состоянии при степени деформации 1 — 3% и подвергают старению в течение 1—2 ч при температуре примерно на 100°С ниже температуры отпуска. В процессе старения прочность стали повышается до 200—250 кгс/мм . Отношение предела текучести к пределу прочности становится равным Вследствие [c.176]

Термически упрочняемые сплавы весьма чувствительны к термическому циклу сварки в связи с ростом зерна, распадом перенасыщенных твердых растворов, процессами старения, рекристаллизацией. [c.134]

Медь при добавке до 2,9% не влияет заметно на прочность циркония. Большое практическое значение имеют сплавы на основе меди с добавкой небольших количеств циркония, значительно упрочняющиеся при старении [c.485]

Можно видеть, что деформация перед старением весьма заметно повышает предел текучести и в меньшей степени — предел прочности, но в то же время пластические свойства сплавов снижаются в тем большей степени, чем выше степень предварительной деформации. Аналогичные результаты получены и для магниевых сплавов, содержащих неодим [155]. По-видимому, максимальная степень предварительной деформации при упрочнении стареющих сплавов именно и ограничивается главным образом конечными пластическими свойствами упрочняемых сплавов. [c.95]

Таким образом, процесс дисперсионного твердения в закаленных и затем деформированных сплавах протекает более интенсивно, чем в недеформированных сплавах, вследствие чего механические свойства, в особенности предел текучести, повышаются [150—154]. Ускорение процессов выделения упрочняющих фаз из твердого раствора в результате предварительной пластической деформации вполне объяснимо, если учесть, что дислокации могут являться центрами образования частиц дисперсной фазы [153], а так как в результате пластической деформации число (плотность) дислокаций растет, то, следовательно, увеличивается и число центров зарождения второй фазы. В этих условиях энергоемкость сплава после старения (при режиме, соответствующем, максимальному упрочнению) должна существенно возрастать, так как увеличивается однородность поглощения энергии. [c.96]

Рассмотрим другие способы. Способ" ускорения определения сопротивления усталости сталей и сплавов с дисперсионным упрочнением на больших ресурсах и при высоких температурах (жаропрочные и другие материалы) заключается в том, что с целью сокращения длительности цикла испытаний на усталость испытаниям подвергают материал в состоянии, соответствующем его состоянию после термической обработки и после дополнительного старения при рабочей температуре в течение времени до начала разупрочнения материала, происходящего вследствие коагуляции упрочняющей фазы. [c.118]

Чтобы полностью разобраться в действии излучения на процессы фазовых превращений, необходимо проделать еще много работы. Если излучение воздействует на метаста-бильные сплавы, упрочняющиеся при старении, то оно также влияет на упрочнение, вызываемое выпадением новых фаз. Окончательные свойства могут отражать влияние упрочнения матрицы, зависящего от температуры облучения, или влияние условий, не зависящих от старения. Стабильность аустенита нержавеющей стали изучали Рейнольдс и др. [64], которые создавали в образцах деформацию разной степени, с тем чтобы получить различные количества образующегося при деформации феррита. После облучения было замечено небольшое увеличение (0,05%) количества феррита. Возможно, это увеличение явилось результатом роста существовавших зерен фер-ритной фазы. [c.252]

Закалка и старение (упрочняющая термообработка) применима к титановым сплавам с (а + Р)-структурой. Принцип упрочняющей термообработки заключается в получении при закалке мета-стабильньсх фаз р, а, а" и последующем их распаде с вьщелением дисперсных частиц а- и Р-фаз при искусственном старении. При этом эффект упрочнения зависит от типа, количества и состава метастабильных фаз, а также дисперсности образовавшихся после старения частиц а- и Р-фаз. [c.701]

Если в силумине содержатся медь и магний, образующие с алюминием ограниченные твердые растворы (рис. 71) и создающие при старении упрочняющие дисперсные фазы СиА12 или M.g2Si, его подвергают термической обработке. [c.139]

При естественном старении в решетке твердого раствора образуются группы упорядоченно расположенных атомов, имеющие конфигурацию, близкую к той, которая присуща фазе выделения. При естественном старении упрочняющей фазой является соединение типа А12СиМд (фаза 5). [c.352]

Для получения оптимальных физико-химических и технологических свойств детали и полуфабрикаты из титановых сплавов подвергают термической обработке обжигу, закалке, закалке и старению (отпуску) [122]. Выбор типа термической обработки определяется структурой сплава. Отжиг, применяемый для всех титановых сплавов, является единственным видом термической обработки для а- и псевдо- а-сплавов. Закалке и закалке со старением подвергают сплавы с (а+р) чггрукту-рой. Одну закалку применяют сравнительно редко. Закалка и старение — упрочняющая термическая обработка, существенно повышающая прочностные характеристики двухфазных (а+р)-сплавов. [c.88]

Высокопрочные сплавы алюминия. Другими термически упрочняемыми деформируемыми сплавами являются многокомпонентные сплавы В95, В93, В96, В94 и др, В составе сплава В95 (система AI-Zn-Mg- u)6% Zn, 2,3% Mg, 1,7% Си, 0,4% Мп, 0,2% Сг, остальное алюминий. Термическая обработка сплава В95 состоит из закалки с нагревом до 475° С и охлаждением в воде и искусственного ступенчатого старения при 120° С — 3 ч и при 160° С — 3 ч. Естественное старение сплава В95 не применяют, так как коррозионная устойчивость в этом случае ниже его стойкости после искусственного старения. Упрочняющих фаз в сплаве В95 несколько и все они являются интерметаллическими соединениями. Основной упрочняющей фазой является тройное соединение AlgMgsZng (фаза Т). [c.197]

А1-2п-М -Си (высокопрочные) упрочняются закалкой с искусственным старением, упрочняющими фазами являются MgZn2, Т-фаза и 8-фаза (Al2 uMg) [c.453]

Высокопрочными сплавами называются сплавы системы A -Zn-М -Си. Представитель высокопрочных сплавов - сплав марки В95. Сплавы подвергают закаливанию и искусственному старению. Упрочняющими фазами являются MgZn2, I- и з-фазы. Сплав В95 применяется для высоконагруженных конструкций, работающих в условиях напряжения-сжатия (например, в самолетостроении обшивка, стрингеры, шпангоуты, лонжероны силовые каркасы строительных сооружений и др.). По сравнению с дюралюминами эти сплавы обладают большей прочностью, меньшими пластичностью, пределом выносливости и вязкостью разрушения, большей чувствительностью к концентраторам напряжений и пониженной коррозионной стойкостью. Механические свойства деформируемых алюминиевых сплавов отражены в табл. 12.9. [c.562]

Кроме высоких коррозионных свойств, снлавы хастеллой обладают и высокими механическими свойствами (аа>90 кгс/мм ,. СТо,2>40 кгс/мм ) при высокой пластичности, что делает их ценным конструкционным материалом. Ешс более высокие механические свойства (Ствг 120 кгс/мм ) можно получить термической обработкой, аналогично той, которую применяют для ппкелсвых жаропрочных сплавов закалка+старение при 800°С, Однако ма -симал1,ное упрочнение соответствует минимуму коррозионной стойкости, поэтому упрочняющая термическая обработка рекомендуется не вссгда. [c.498]

В габл. 119 указаны сиете.мы сплавов, фазы, растворимые при нагреве, т. е. вызывающие старение и фазы (зоны), образование которых вызывас . максимальны упрочняющий г)фф)ект старения. [c.579]

Упрочняющая термическая обработка заключается в закалке с 515 — 525°С сплава ВАД23 и 495—605°С сплава 01420 в холодной воде и старении при Л/О С, 10—12 ч, что обеспечивает максимальную прочность (0п = 55- - 60 кгс/мм ), но недостаточную пластичность (б = 4ч-5%) и конструктивную прочность (надежность). [c.588]

Если фаза-уирочиитель — твердый раствор, как в нашем случае (см .)ис. 66), уирочиенне сравнительно невелико. Чаще упрочняющей фазой является химическое соединение. Чем сложнее кристаллическая решетка фазы-упрочиителя и чем болыне отличается ее состав от основного твердого раствора (а-фазы), тем сильнее упрочнение в результате закалки п последующего старения. [c.110]

Для получения высокой окалиностойкости иикель легируют хромом ( -20 %), а для повышения жаропрочности — титаном (1,0—2,8 %) и алюминием (0,55—5,5 %). В этом случае при старении закаленного сплава образуется интерметаллидная -фаза типа Ы1з(Т1, А1), когерентно связанная с основным у-раствором, а также карбиды Ti , Сг2яС и нитриды TiN, увеличивающие прочность при высоких температурах. Чем больше объемная доля у -фазы, тем выше рабочая температура сплава. Предельная температура работы сплавов на никелевой основе составляет 0,8Т л- При более высоких температурах происходит коагуляция и растворение 7 -фазы в 7 растворе, что сопронождается сильным снижением жаропрочности Хром и кобальт понижают, а вольфрам повышает температуру пол ного растворения у -фазы. Увеличение содержания А), W и дополни тельное легирование сплава Nb, Та, V позволяет повысить их рабо чую температуру. Дальнейшее увеличение жаропрочности достигается легированием сплавов 2,0—11 % Мо и 2,0—11 % W, упрочняющим твердый раствор, повышающим температуру рекри- [c.293]

К числу упрочняющих факторов относятся процессы тренировки материала действием кратковременных Напряжении, превосходящих предел текучести деформационное упрочнение, вызываемое структурными изменениями в напряженных микрообъемах материала самопроизвольно протекающие процессы старения, сопровождающиеся кристаллической перестройкой материала и рассеиванием внутренних напряжений. Положительно влияет приспособляемость конструкции — общие плИ местные Пластические дефор.мапии, возникающие под действием Перегрузок п вызывающие перераспределение нагрузок. Определенный упрочняющий эффект дает износ первых стадий (сглаживание микронеровностей), способствующий увеличению фактической площади контактирующих поверхностей, снижению пиков давлений и выравниванию нагрузки на поверхности. [c.150]

Широкое применение получил процесс упрочнешш, основанный на старении железо-никелевого мартенсита. Такому упрочнению поддаются безуглеродистые (<0,01% С) сплавы железа с 18 — 20% № 7—10% Со и 3 — 5% Мо и с обязательными приС йдками 0,3 —1,5% Т1 и 0,1—0,3% А1, которые являются главными упрочняющими элементами. Термообработка этих сплавов заключается в закалке на мартенсит, которая в отли ше от закалки обычных сталей не требует высоких скоростей охлаждения и протекает при охлаждении на спокойном воздухе с температуры 800-1000°С (обычно сплавы закаливают с ковоч- [c.176]

Второй характерной особенностью цветных металлов является их высокая чувствительность к сварочному нагреву, которая проявляется в образовании крупнокристаллической структуры шва, росте зерна в околошовной зоне, а для термически упрочняемых -сплавов в неблагоприятных структурных изменениях с образованием охрупчивающих выделений и последующем старении металла, что приводит к существенному изменению свойств по сравнению с основным металлом. [c.132]

Как конструкционный материал значительно чаще применяются алюминиевые сплавы. Они характеризуются высокой удельной прочностью, способностью сопротивляться инерционным и динамическим нагрузкам, хорошей технологичностью. Предел прочности достигает 500.. 700 МПа. Большинство обладают высокой коррозионной стойкостью (за исключением сплавов с медью). Основными легирующими элементами алюминиевых сплавов являются Си, Mg, 81, Мп, 2п, реже и, N1, П. Многие образуют с алюминием твердые растворы ограниченной переменной растворимости и промежуточные фазы СиА12, Mg2Si и др. Это дает возможность подвергать сплавы упрочняющей (ермической обработке. Она состоит из закалки на пересыщенный твердый раствор и естественного или искусственного старения. [c.118]

Ковочные алюминиевые сплавы отличаются высокой пластичностью при температурах ковки и штамповки (450...475 °С) и удовлетаорнгель-ными литейными свойствами. Закалка проводится при 515-525 °С с охлаждением в воде, старение при 150...160 С в течение 4. 12ч. Упрочняющими фазами являются Mg2Si, uAli [c.120]

К наиболее распространенным сплавам, упрочняемым закалкой с последующим старением, относятся сплавы системы А1 — Си — Mg (дюралюминий). А — Mg —Si (авкаль), А1—Zn —Mg —Си (табл. 23). [c.36]

К деформируемым алюминиевым сплавим, значительно упрочняемым термообработкой, относятся дюра. 1юмины. Основным элементом, вводимым в них для обеспечения возможности упрочняющей термообработки, является медь (от 2,8—4,5 %). Другие элементы (Mg, Мп) добавляются для улучшения комплекса свойств. Дю-ралюмины маркируются буквой Д с цифрой, означающей порядковый номер в системе разработки сплава (Д6, Д16, Д18 и т. д.) Для упрочнения их подвергают закалке, а затем естественному (при комнатной температуре в течение 4—5 сут) или искусственному (при 150 °С, 18 ч) старению. При старении сплав дополнительно существенно упрочняются. [c.44]

Измерения электросопротивления сплава после наклепа и старения показали [150, 153], что чем выше степень наклепа, тем ниже электросопротивление сплава при данной продолжительности старения. Эти данные указывают, что наклеп способствует ускорению процесса выделения упрочняющей фазы при последующем старении, потому что снижение электросопротивления обусловлено главным образом выделением из твердого раствора частиц второй фазы, которое уменьщает искажения рещетки твердого раствора, вызванные легированием [150, 153]. [c.96]

Несмотря на изученность процессов распада метастабильных фаз, в настоящее время объем промь]шленного применения упрочняющей термической обработки (закалка + старение) титановых сплавов невелик. Введение упрочняющей термической обработки требует строгой регламентации исходной структуры металла. На основании детального изучения характеристик работоспособности сплавов с различным уровнем прочности в настоящее время рекомендуются следующие режимы упрочняющей термической обработки (табл. 4). [c.16]

Длительное старение приводит также к изменению характера распределения карбидных частиц. Уменьшается число дисперсных карбидов в матрице. Выделение и рост карбидов идет по субфаницам. Крупные первичные карбиды практически остаются без изменений. Размеры средних карбидных частиц не изменяются в предварительно закаленных образцах и возрастают в нормализованных образцах до величины 0,07—0,09 мкм. Суммарное содержание легирующих элементов в карбидных фазах не изменяется при старении. Все это свидетельствует о некотором снижении упрочняющего влияния карбидных фаз. [c.43]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...