Расчет Модуль — Выбор

Алгоритмы и программы, подобные изложенным выше, будут использоваться как модули, составляющие библиотеки или банки. Первоочередные задачи состоят в разработке типовых форм моделей и алгоритмов расчета теплоэнергетических объектов, выбора языковых средств для их описания и реализации, а также в расширении их набора. [c.191]

Если число фаз в гетерогенной композиции больше двух, характеристика ее морфологии и выбор метода расчета упругих и вязкоупругих свойств значительно усложняется. В качестве примера рассмотрена тройная композиция, представляющая собой смесь двух типов гомогенных частиц наполнителя с различными упругими константами матрицы. Расчеты верхнего и нижнего пределов по уравнениям (3.4) и (3.5) можно производить прямым путем, однако при использовании уравнений (3,11) и (3.12) возникает некоторая неопределенность. Эти уравнения, в принципе, можно использовать непосредственно для расчета модулей многокомпонентных систем, однако лучшие результаты дает двухступенчатое применение уравнений [17]—сначала для расчета модуля композиции с одним типом частиц, а затем для расчета модуля композиции в целом на основе полученных данных о модуле матрицы с учетом свойств другого типа частиц дисперсной фазы. По-видимому, не существует теоретического обоснования порядка такого двухступенчатого расчета. Было показано [46], что результаты, полученные для модуля упругости при сдвиге при ступенчатом использовании уравнения (3.14), зависят от порядка чередования типа частиц наполнителя при расчете и не эквивалентны результатам расчета при использовании трехкомпонентной формы уравнения (3.12). Определенную роль при этом играет относительный размер частиц наполнителей разных типов. Кажется естественным, что если размер частиц наполнителя одного типа в среднем значительно больше второго, то меньшие частицы и матрица совместно образуют более эффективную матрицу для более крупных частиц. Экспериментальные данные по [c.168]

При подходе К расчету конструкций по так называемой псевдо-упругой схеме исходят из результатов расчета конструкции по упругой схеме обычными методами. На основании этих расчетов требуется подобрать соответствующие значения модулей упругости Е. Дальнейший этап расчета заключается в выборе функциональной зависимости для модуля упругости данной детали, в установлении следующих параметров условий эксплуатации ожидаемого ресурса и максимально допустимой эксплуатационной температуры. Следующий шаг состоит в рассмотрении случая наиболее напряженной эксплуатации, когда деталь непрерывно работает при максимально допустимой температуре и действии постоянно приложенной нагрузки. Затем выбирается величина модуля упругости при ползучести для случая растяжения с учетом максимальной деформации, эксплуатационной температуры, а также установленных по заводским данным запасов. Формула для вычисления деформации берется из обычной методики расчета деформаций, последнее определяется по значению эксплуатационного напряжения или модуля упругости при ползучести. [c.158]

Выбор параметров передачи и ее расчет. Модуль т выбирают по табл. 8.11 по моменту на быстроходном валу. Из возможных вариантов лучше применять ремни с меньшим модулем, это уменьшает диаметры шкивов и центробежные силы, снижает шум и массу передачи, но увеличивает ширину ремня. [c.242]

Ири выборе крупности рабочих фракций, исходя из производительности станков (расчет модуля Е), число станков на стадии тонкой шлифовки равно числу примененных на этой стадии фракций. Число обдирочных станков определяется из соотношения [c.322]

Выбор тина ременной передачи производят перед ее расчетом. После расчета получают еле,дующие данные расчетные диаметры малого и большого шкивов, обозначение профиля и число клиновых ремней, модуль и число зубьев зубчатого ремня, тип и ширину поликлинового ремня, толщину и ширину плоского ремня, которые являются исходными при разработке конструкции шкива. [c.260]

Проектирование зубчатого механизма начинают с выбора и расчета основных параметров передаточного числа и, числа зубьев 2, межосевого расстояния а , диаметра колес ширины венца колес и модуля т. Если задана кинематическая схема механизма и режим работы выходного вала (частота вращения вращающий момент 7"), то на первом этапе выбирают передаточные числа каждой ступени, назначают числа зубьев колес, выбирают двигатель. После этого выполняют проектный расчет для обоснования размерных параметров передачи. Если межосевое расстояние выбирают из конструктивных соображений, то диа.метр шестерни для передачи без [c.205]

АСТПП, составляющие основу системы САМ, выполняют синтез технологических процессов и программ для оборудования с числовым программным управлением (ЧТУ), выбор технологического оборудования, инструмента, оснастки, расчет норм времени и т.п. Модули системы САМ обычно входят в состав развитых САПР, и потому интегрированные САПР часто называют системами AE/ AD/ AM/PDM. [c.14]

Но вот, наконец, жребий брошен — материал определен. Прозвучал и первый аккорд основной части — сделан выбор эквивалентного диаметра насадки. А далее Всему свой черед критерий Архимеда, безразмерная скорость минимального псевдоожижения, линейная скорость, оптимальная скорость фильтрации газа. Теперь, вернувшись к ранее рассчитанному необходимому количеству воздуха, зная оптимальную скорость газа, можно определить площадь газораспределительной решетки или сечение топки. Если полученная величина окажется чрезмерно большой, топку целесообразно разбить на несколько модулей. И снова — расчет порозности, степени расширения слоя, выбор его высоты, отыскание диаметра уносимых частиц, а следовательно, и величины механического недожога. [c.157]

Увеличить жесткость кольцевой рамы без утолщений оболочки у шлюза можно различными конструкционными приемами, выбор которых должен определяться технико-экономическими расчетами. Возможно увеличение сечения рамы посредством установки дополнительных фланцев. В зоне рамы обрамления шлюзов можно сконцентрировать также кольцевую арматуру. Если ее приведенная толщина вместе с толщиной рамы для шлюза диаметром 3 м содержит 15—20 см металла, то это будет примерно равноценно сплошному металлическому обрамлению шлюза с толщиной стенки рамы, равной /20 ее диаметра. Рама может быть изготовлена пустотелой с заполнением свободного пространства бетоном или другим материалом, имеющим высокий модуль упругости (рис. 1.27, а). Можно усилить жесткость рамы установкой кольцевых каркасов, приваркой к ее фланцам дополнительных колец из листового металла и т. д. Пересеченную шлюзом рабочую арматуру можно компенсировать, увеличив сечение торцевых и промежуточных сланцев шлюза. Следует обеспечить надежное соединение ненапрягаемой арматуры оболочки с фланцами рамы. Эффекта можно добиться, обеспечив совместную работу защитной оболочки с металлическими конструкциями самого шлюза. [c.47]

Выбор обоснованного варианта установки балансировочных грузов для каждого балансировочного цикла составляет содержание алгоритма балансировочных расчетов. Мы не будем рассматривать приемы измерений вибрации при уравновешивании в условиях электростанций. Под вибрацией ниже понимается комплексное (векторное) значение гармонической составляющей вибрации с основной оборотной частотой. Все комплексные величины обозначаются знаком вектора, если такой знак отсутствует, то подразумевается или модуль комплексной величины, или действительная величина. [c.52]

Так, например, по сравнению с худшими вариантами расчета погрешность коэффициента -расхода при оптимальном выборе модуля сужающего устройства может быть уменьшена при одном и том же диаметре трубопровода в 2— 2,5 раза, а погрешность е — в 5—10 раз за счет оптимального выбора предельного перепада давления на сужающем устройстве Ара- В настоящее время методы расчета сужающих устройств, в том числе и машинные i[JT. 1, 2, 20], практически сводятся к нахождению такого диаметра отверстия сужающего устройства, при котором расчетному максимальному расходу измеряемой среды соответствовал бы расчетный предельный перепад давления на сужающем устройстве. -При этом характеризующие расходомер параметры не должны выходить за пределы заданных максимальных и минимальных значений. [c.18]

Выбор заполнителя. Проводят расчеты сдвиговых напряжений в заполнителе Тс.с- Исходя из данных табл. 21.1. — 21.8, предварительно выбирают материалы. Необходимо дополнительно обратить внимание на то, что сдвиговые свойства в направлениях L и W пе одинаковы. После этого проводят вторичный выбор заполнителя с учетом совместимости материалов, размеров и типа ячеек. Исходя из графиков иа рис. 21.5, определяют поправки к прочностным характеристикам в зависимости от толщины. Расчетные предельные напряжения сверяют с запасом прочности, вносят корректировки в допустимые напряжения. Кроме этого, рассматривают прочность на смятие и пределы прочности при сжатии, модули сдвига, массовые и стоимостные характеристики. Для вращающихся деталей прочность на смятие и толщина обшивки являются наиболее важными показателями. [c.373]

Эти формулы аналогичны формулам Рейсса и Фойгта для расчетов крайних значений объемного модуля упругости и охватывают пределы, в которых должны лежать все возможные значения. Эмпирический характер формулы (6.18) позволяет применять ее для большинства наполненных систем при достаточно точном выборе констант, хотя она совершенно не учитывает взаимодействие между фазами. [c.260]

Расчет шпинделей зубчатых колес, валиков головки. Центральный валик головки является наиболее нагруженным. При выборе модуля зацепления для всех зубчатых колес головки принимают нагрузку, действующую на зуб колеса, установленного на центральном ведущем валике. [c.197]

Наибольшую трудоемкость при подготовке программы имитационного моделирования РТК имеют расчеты, связанные с фор -мированием компоновочных решений. Основная задача, которая при этом должна быть решена — это выбор типа промышленного робота, числа станков, обслуживаемых одним промышленным роботом, и размещение технологического оборудования 151. На рис. 109 показан робототехнический комплекс из двух модулей, в каждый из которых входят три станка с ЧПУ и промышленный робот. [c.178]

Проектные расчеты выполняют на различных стадиях создания машин их основная задача — правильный выбор числовых значений технологических, конструктивных, структурных и других параметров машины исходя из обеспечения ее заданных выходных параметров (мощности, быстроходности, прочности, производительности, долговечности и надежности в работе и др.). Например, проектные расчеты на прочность позволяют исходя из обеспечения допустимых внутренних напряжений выбирать диаметры валов, толщину стенок, модуль и ширину шестерен, сечения шпонок и т. д. Аналогично проектные кинематические расчеты позволяют исходя из обеспечения заданных скоростей перемещения целевых механизмов [c.74]

Определение допускаемых напряжений [а ] производится по схеме алгоритма, данной на рис. 2.31, в которой для конических передач коэффициент К,] = 1,14. На рис. 4.10 и 4.11 представлены схемы алгоритмов для расчета ( х гу, xj x j) , Ху. После определения ориентировочного диаметра и выбора числа зубьев колес рассчитывается модуль и округляется до стандартного значения из ряда, представленного в 2.1 [c.87]

Выбор основных параметров зубчатого сочленения (модуль т , число зубьев z , ширина зуба Ь ) производится по табл. 13.1. Остальные размеры муфты устанавливаются конструктивно из условия обеспечения минимального диаметрального размера. При этом длина зубчатой втулки ориентировочно определяется из соотношения // =1,24-1,3 диаметры D и D (рис. 13.1) устанавливаются из расчета болтов, поставленных без зазора. [c.229]

С целью предупреждения недопустимой интенсивности изнашивания выполняют проверочный расчет по условному давлению Рис. 13.2. Ориентировочная зависимость для выбора модуля т , диаметра и числа зубьев Zm зубчатых соединительных муфт планетарных передач (рекомендуемые значения лежат в области, выделенной штрих- [c.230]

Выбор модуля и расчет числа зубьев. Наименьший допустимый модуль при найденном диаметре шестерни определяется из расчета на изгиб и может быть выбран в зависимости от величины ту [формулы (13)—(15) табл. 21] по диаграммам рис. 7 или предвари- [c.45]

При фиксированной величине внешней нагрузки необходимая рабочая площадь порщня обратно пропорциональна разности давлений нагнетания и слива. Поэтому, как видно из выражения (У.92), увеличение р — при одновременном уменьшении Р приводит ц уменьшению величины предпоследнего определителя Гурвица и, следовательно, к сужению области устойчивого равновесия привода. Однако это справедливо лишь в том случае, когда остальные параметры остаются неизменными. В реальных условиях выбор больших значений давления нагнетания при соответствующем уменьшении рабочей площади поршня влечет за собой уменьшение приведенной к поршню массы жидкости в трубопроводах при сохранении их диаметров, некоторому уменьшению массы гидроцилиндра, возрастанию максимальных давлений в полостях гидроцилиидра по формуле (У.82) и максимального перепада давлений согласно выражению ( .81) при возникновении автоколебаний привода. Последнее обстоятельство, увеличивающее приведенные модули упругости уплотнений крышек и порщня гидроцилиндра, совместно с уменьшением объема уплотнений, связанного с уменьшением их диаметров, приводит к существенному снижению суммарного коэффициента упругости привода. В конечном итоге влияние повышения давления нагнетания на устойчивость и точность работы следящего привода зависит от конкретного сочетания параметров, но в большинстве практических случаев, как показывают расчеты, приводит к некоторому увеличению точности. Поэтому давление нагнетания следует выбирать настолько большим, насколько позволяет используемая гидроаппаратура. [c.136]

Здесь Т1, Г2 и Гз - максимально допустимый шаг интегрирования по соответствующим схемам, причем для СЗ и СЗА соответствующие величины совпадают. Выбор производится согласно [1, 2]. Так как (3.3) получено на основе упрощенного анализа, не учитывающего больших градиентов в зонах размазанных разрывов, то при расчетах вводится коэффициент запаса е < 1 такой, что = етс, где Тс отвечает числу Куранта, равному единице. Последнее определяется по максимальной по модулю характеристической скорости. [c.193]

Геометрический расчет конических колес с круговыми равновысокими и равноширокими зубьями производ.чтся так же, как и геометрический расчет колес с прямыми зубьями. В качестве расчетного принимается внешний окружной модуль для зубьев с осевой формой 1 и III и средний нормальный модуль т для зубьев по форме II. Особенность расчета заключается в выборе диаметра do зуборезной головки, расчете среднего угла наклона линии зуба и подборе коэффициента х смещения исходного контура. Определение отдельных параметров — угла ножки и головки зубьев — зависит от их осевой формы — I, II или III. Диаметр зуборезной головки выбирается по специальным таблицам з зависимости от параметров R и mte- Средний угол наклона линии зуба определяется по выбранному номинальному диаметру зуборезной головки и коэффициенту ширины зубчатого венца. [c.142]

Выбор метода. В основу расчета упругих характеристик для всех исследованных материалов положен принцип суммирования повторяющихся элементарных слоев, содержащих волокна двух направлений. Для расчета упругих характеристик элементарного слоя использованы два подхода [1—4, 49], которые при расчете модулей Юнга в направлении армирования и коэффициентов Пуассона в плоскости слоя дают идентичные результаты. При этом, как и в работах [1, 49], для модулей сдвига используются формулы [10, 86], полученные на основе регулярных моделей однонаправленного материала. Модуль упругости в направлении армирования 1 малочувствителен к способу расчета все методы дают близкие результаты. Особое внимание при выборе метода расчета упругих характеристик типичного слоя уделялось расчету модуля упругости 2 и модуля сдвига, для которых вилка Хилла охватывает щирокий диапазон значений [71]. Методы, изложенные в работах [4, 49], дают для этих характеристик средние значения в диапазоне вилки Хилла, причем значения упругих характеристик, вычисленные по этим методам, хорошо согласуются с экспериментальными данными [71]. Кроме того, расчетные зависимости для указанных констант весьма просты и удобны для практических вычислений. [c.57]

Точность приближенных расчетов. Уточним условия выбора размеров решетки по приближенным формулам и определим границы применимости последних. Прежде чем проводить анализ, укажем на физический смысл величин, входящих в (5.3). Сравнивая их с соответствующими точными выражениями для коэффициентов прохождения и отражения волноводных и флоке-волн на границе раздела решетки из полуплоскостей со свободным пространством, получаем следующее 2( 1)— 2( 0) = а.т есть скачок фазы поля, падающего из свободного пространства на решетку из полуплоскостей, при прохождении через раскрыв внутрь решетки щ (ю ) = — фаза коэ4 ициента отражения первой волноводной волны от раскрыва щелей с — квадрат модуля коэффициента отражения от раскрыва щелей решетки (основной волноводной волны или нулевой волны Флоке, в одномодовом диапазоне они совпадают). [c.202]

Выбор типа и расчет ременной передачи — см. работы 7, 8, 12). После расчета получают следующие данные расчетные диаметры малого и большого шкивон, обозначение сечения и число клиновых ремней (или число ребер и ширину поликлинового ремня) модуль, вдела зубьев шкивов и ширину зубчатого ремня толщину и ширину плоского ремня, которые являются исходными при разработке конструкции шкивов и натяжных устройств. [c.285]

Формальный процесс структурно-параметрического проектирования ЭМП можно представить последовательной реализацией алгоритмов генерации структурно-параметрических вариантов, формирования критериальных моделей, расчета критериев, сравнительного анализа вариантов и выбора конечного варианта (вариантовЗ (рис. 2.2). Каждый из этих алгоритмов целесообразно реализовать в виде автономного функционального модуля подсистемы, который работает по указаниям управляющего модуля подсистемы. [c.44]

Если размеры колес заданы, а также в том случае, когда полученные проектировочиым расчетом размеры подвергались каким-либо изменениям (округление модуля, выбор стандартных значений йа, и Т. д.), производят проверку контактной прочности, т. е. выполнения условия (для стальных колес) [c.218]

В отличие от модулей упругости и сдвига расчет коэффициентов Пуассона по различным методам, изложенным в 5.1, приводит к большим расхождениям их численных значений (рис. 5.7). Поэтому выбор приближенной модели материала для наиболее приемлемой оценки этой деформатнв-ной характеристики особенно важен. Рассмотрим три класса кривых, соответствующих трем моделям материала. Коэффициенты Пуассона имеют наибольшие значения для слоистой модели в случае объемного напряженного состояния — кривые 1, 2, 3. При этом в поперечных к слоям плоскостях [c.140]

Разность между и Сда может быть малой и представлять чисто академический интерес, однако в существующей литературе не проводилось четкого сравнения этих величин. К счастью, поверхностные слои обычно составляют малую часть объема используемых на практике слоистых композитов, так что выбор величин их эффективных модулей не оказывает значительного влияния на расчеты. Рассмотрев задачу о нескольких рядах волокон, Халберт и Рыбицки заключили, что напряжения в элементах, расположенных вдоль свободной поверхности, не зависят от числа рядов волокон в композите. Если предположить, что этот вывод верен для произвольного слоистого композита, т. е. что в поверхностном слое механическое поведение каждой фазы композита зависит только от усредненных деформаций ёц и граничных условий на поверхности, то можно определить локальное (фазовое) поведение вблизи граничной поверхности путем решения задачи об одном включении при граничных условиях, аналогичных (7) и (16), и средней но объему деформации, равной ё . Задача об определении внутри слоев произвольных слоистых композитов будет рассматриваться в гл. 2. [c.26]

Подведем итог сказанному. Выбор расчетной модели упругой среды зависит от того, какова реальная зависимость модуля Со(о)) и коэффициента потерь т)(со) от частоты. Если она имеет вид, близкий к (7.9) - (7.12), в качестве расчетной модели удобно использовать соединения идеальных пружин и вязких демпферов, изображенные на рис. 7.2. В этом случае правомерно получать решения волновых уравнений с произвольной, в том числе и случайной, правой частью. Если реальные зависимости Со (со) и т]((й) не могут быть удовлетворительно описаны функ циями вида (7.9) — (7.12), то применяются аналогичные модели, но с частотно зависимым вязким трением. В частности, если т) (со) = onst, наиболее удобным для расчетов представляется исиользование комплексных моделей упругости и соответствующих волновых уравнений с комплексными коэффициентами. Следует иметь в ВИДУ, однако, что такие модели верны, вообще говоря, только ДЛЯ гармонического движения. Отметим также, что если среда имеет сложную зависимость ti( o), ио рассматривается в узкой полосе частот, то в качестве ее расчетной модели можно использовать одну из моделей с вязким трением (см. рис. 7.2), например модель Фохта. [c.217]

Расчет и проектирование РП сводится к выбору его геометрических параметров а, (/ = 1, 2, 3, 4, 5, 6) при выбранной конструктивной схеме. Каждое такое сочетание параметров определяет степень эффективности управления резонансными свойствами системы с помощью РП. Количественно возможность такого управления оценивается по величине модуля производных d(sijdaj. Чем больше модуль производной, тем эффективнее можно влиять на резонансные свойства системы. Формально такую функцию цели запишем как [c.4]

Метод тензометрических моделей из низкомодульных материалов. Тензометрические модели из материала с низким модулем упругости применяются для решения следующих задач определение напряжений, усилий и перемещений в сложных конструкциях при заданных силовых нагрузках разработка и проверка методов расчета напряжений и перемещений сопоставление и выбор вариантов конструкций при проектировании по условиям прочности и жесткости выбор типа нагружения и расположения точек измерений при исследовании натурных конструкхщй в условиях стендовых и эксплуатационных испытаний оценка по данным натурной тензометрии напряжений в конструкции в местах, где не проводились измерения деформаций. [c.121]

Пакет прикладных программ для- автоматизации процесса построения термодинамических уравнений состояния [33]. Пакет построен по принципу интерпретатора, что позволяет организовать хорошую диагностику, легко расширять входной язык пакета и его функции. Модульная организация пакета обеспечивает его легкую модернизацию. Пакет состоит из управляющего блока-мопитора, семи обрабатывающих блоков, базового набора модулей для расчета термодинамических параметров воды и водяного пара и базы данных пакета — архива уравнений. Исходные данные включают область изменения параметров, для которой необходимо построить уравнение список параметров, являющихся аргументами список параметров, для которых необходимо построить уравнения. В соответствии с запросом осуществляется выбор метода построения уравнений, выбор формы уравнений, определения коэффициентов аппроксимации, аналитическое преобразование уравнений согласно дифференциальным соотношениям термодинамики и проведение оценки точности уравнений. Пакет реализован на языке Фортран-lV для ЭВМ М-4030 ДОС АСВТ (версия 1.2). Он мон ет применяться на ЕС ЭВМ на моделях не ннлсе ЕС-1033. Для работы пакет требует около 160 Кбайт оперативной памяти. [c.179]

Для расчета одного технологического режима переработки резиновой смеси в валковом зазоре необходимо подготовить исходную информацию в соответствии со следующими идентификаторами программы N , NR — задаваемое число циклов интегрирования соответственно в зоне клин — валок и в зоне валок — валок рабочего зазора по угловой координате поворота валка (в случае отсутствия клина — отражателя принимается N = 0) NY — число циклов интегрирования по координате у поперечного сечения зазора, принимаемое для построения расходной характеристики а у) с регулярным шагом по у, определяемым формулой (4.30) N—число равномерных шагов по а, определяющее число -j- I линий тока в поступательном потоке материала L — число пропусков циклов интегрирования по продольной координате зазора при выводе на печать информации об эпюре удельного давления и координатах линий тока в отдельных поперечных сечениях, а также о ряде других текущих параметров процесса R — радиус валка НО — минимальный зазор между валками Hq VI, V2 — линейные скорости V, V2 валков MU — коэффициент консистенции материала ы при заданной температуре переработки М — индекс течения материала т KMIN — нижняя граница интервала поиска относительного калибра HjHo слоя материала на выходе из рабочего зазора КМАХ — верхняя граница этого интервала GMAX — высокое в пределах экспериментальной кривой течения материала значение скорости сдвиговой деформации YФ. задаваемое с целью выделения программным путем малого по сравнению с предельным сдвигового напряжения, определяющего выбор равномерного или неравномерного шага интегрирования по у путем сравнения с граничными касательными напряжениями FIH, FI — подготавливаемые только для расчета процесса с использованием клинового устройства значения угловых координат сечений входа материала в зону клин — валок и зону валок — валок соответственно, взятые по модулю NH — число точек графика Я(ф) для задания геометрии зазора клин — валок, подготавливаемое также только при использовании клинового устройства Н2 — толщина слоя материала Н2 в сечении загрузки в рабочий зазор, задаваемая в случае отсутствия клинового устройства MFI, MH[1 NH] —одномерные массивы соответствующих координат фг и Hi зазора клин — валок, подготавливаемые в случае применения клинового устройства. [c.228]

Выбор Д влияет на модуль и знак к - коэффициента при старшем члене в числителе дроби (3.70) именно он определяет монотошюсть (бифуркация отсутствует) либо немонотонность (бифуркация существует) правой ветви бифуркационной кривой. При Z), = О линия (3.70) имеет одну монотонную ветвь. Если бифуркация существует, то она представляется сложной особой точкой седло - устойчивый узел. Состояния равновесия, соответствующие точкам на бифуркационной кривой (рис, 3.22) при А> А° - устойчивые узлы. Расчеты [c.119]

Стрела прогиба. В большинстве применений при расчетах прогиба не учитывают влияния сдвига при прогибе, считая его малым. Для очень малых стрел прогиба саидвичевых конструкций при большой толщине этих материалов или при очень малой базе сдвиговая компонента должна учитываться и выбор заполнителя должен осуществляться с учетом влияния модуля сдвига. [c.373]

В работах [1-3] описан алгоритм оптимизации расчетов теплофизических свойств смесей, который реализован в адаптируемом пакете прикладных программ. Сущность алгоритма состоит в коррекции коэф ициентов обобщенного уравнения состояния, характеристических параметров ицциводуальных веществ, параметров бинарного взаимодействия, коэффициентов методик для расчета вязкости и теплопроводности по опорным экспериментальным данным. В качестве опорных используются данные о плотности, теплоемкости, вязкости, теплопроводности, фазовых равновесиях чистых веществ и бинарных смесей. Полученные для определенньк веществ коэффициенты уравнения состояния и параметры бинарного взаимодействия используются для расчетов смесей этих веществ. Поскольку использование данных о свойствах необходимо для алгсфитма оптимизации, то важное место занимают проблемы организации базы данных, выбора системы управления ею, взаимодействия расчетных модулей и базы данных. [c.75]

Учитывая кратковременность работы с наибольшим крутящим моментом на последней ступени при большом диапазоне регулирования шпинделя, рекомендуется принимать расчетное число оборотов, а не минимальное Прао, = Выбор модуля зубчатых колес производят при расчете на контактную и изгибную прочность зубьев. При расчете на контактную прочность делительный диаметр шестерни [c.76]

В нем содержится большое количество дополнительных команд, непосредственно ориентированных на конструктора-разработчика, широкий выбор стандартных элементов конструкций и деталей (крепеж различного сортамента, опоры вращения, гуфты, зубчатые колеса, фланцы и пр.). Упрашхение процессом проектирования осуществляется через планшетное меню со M HHbLMn вкладышами. Каждый из модулей комплекса может быть приспособлен для решения задач конкретного производства с его парком станочного оборудования и действующими стандартами. Проектирование можно вести как на плоскости обычным образом, так и в объеме. Требуемые расчеты можно выполнять непосредственно в среде Автокада и формировать пояснительную записку либо в отдельном текстовом файле, либо в файле Автокада. [c.205]

В этих выражениях О — модуль сдвига, V — коэффициент поперечного сужения (коэффициент Пуассона), а Го и Г — так называемые внутренний и внешний радиусы области сдвнга. Внутренний радиус охватывает искажения в ядре дислокации и, следовательно, имеет размеры порядка 10 см (около 3 6), в то время как для внешнего радиуса можно принять приближенно среднее расстояние между соседними дислокациями, предполагая, что плотность дислокаций не очень велика. Так как отношение обоих радиусов входит в расчет только под логарифмом, выбор внутреннего и внешнего радиуса для интегрирования при расчете общей энергии дислокации не оказывает существенного влияния. Энергия дислокационной линии в кристалле при использо- [c.224]

Номинальный диаметр зуборезной головки do и определение развода резцов ее для чистовой обработки колес с круговыми зубьями V Выбор номинального диаметра зуборезной головки do для зубьев с осевой формой I при р = 29н-40° и осевой формой II при Р =15-ь45° рекомендуется производить по табл. 4.4 в зависимости от т , Ь и среднего конусного расстояния R = 0,5m zj os р , если исходным для расчета принят средний нормальный модуль. [c.77]

Здесь и далее и = О в. 1 в плоском и осесимметричном случаях соответственно р, р н V - плотность, давление и модуль скорости а угол Маха У максимально допустимая величина у, нижний индекс приписывается параметрам в соответствуюгцей точке. Первое равенство из (1.1) вместе с условием совместности для с+-характеристик и интегралами энергии и энтропии позволяет (при выбранной точке Н на ас) построить характеристику НЬ, а из условия равенства расходов, нротекаюгцих через отрезки аН и кЬ, найти ее концевую точку Ь. Два произвола в выборе ас и точки Н используются для того, чтобы при Хь = X удовлетворить второму или третьему условию (1.1), которые определяют уь. Носле того как характеристика кЪ построена, контур сопла аЬ находится как выходягцая из а линия тока течения, которое определяется решением задачи Гурса с данными на характеристиках аН и НЬ. Не останавливаясь на дальнейших деталях, в частности на дополнительных условиях, имеюгцих вид неравенств, которые должны выполняться на /г6 и в точке Ь (во всех приводимых ниже примерах эти условия выполнялись), перейдем к результатам расчетов. [c.515]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...