Расчет верхняя

Монтажные нагрузки при расчете верхней плиты принимают равными 2 т1м коэффициент перегрузки принимают равным А = 1,2. Расчетное сопротивление грунта определяют по формуле [c.102]

Особенности расчета литниковых систем других типов. Конструкция верхней и боковой литниковых систем отличается от конструкции нижней литниковой системы лишь местом подвода расплава к отливке. Поэтому последовательность определения исходных данных и порядок расчета верхней и боковой литниковых систем совпадают с уже изложенным порядком для нижней литниковой системы. [c.80]

Особенности же расчета верхних и боковых литниковых систем следующие. [c.80]

Модифицированное уравнение (3.5) было использовано для расчета вязкоупругих свойств гетерогенных композиций с целью выявления влияния фазовой морфологии эластичной дисперсной фазы в эластифицированных термопластах на величину максимума механических потерь [40]. Исследуемые композиции состояли из полистирольной матрицы с полибутадиен-полистирольной дисперсной фазой, содержащей, в свою очередь, включения полистирола. Предполагалось, что полистирол находится в стеклообразном состоянии в области исследуемых температур и частот, а для бутадиен-стирольного каучука использовали обобщенную кривую динамических механических свойств, приведенную в работе [41]. Сначала определяли предельные значения показателей динамических механических свойств частиц эластичной фазы со стеклообразными включениями, а затем использовали полученные результаты для расчета предельных значений этих свойств композиции в целом по модифицированному уравнению (3.5). Верхние предельные значения для частиц эластичной фазы использовали в расчетах верхних предельных значений для композиции в це- [c.166]

Если число фаз в гетерогенной композиции больше двух, характеристика ее морфологии и выбор метода расчета упругих и вязкоупругих свойств значительно усложняется. В качестве примера рассмотрена тройная композиция, представляющая собой смесь двух типов гомогенных частиц наполнителя с различными упругими константами матрицы. Расчеты верхнего и нижнего пределов по уравнениям (3.4) и (3.5) можно производить прямым путем, однако при использовании уравнений (3,11) и (3.12) возникает некоторая неопределенность. Эти уравнения, в принципе, можно использовать непосредственно для расчета модулей многокомпонентных систем, однако лучшие результаты дает двухступенчатое применение уравнений [17]—сначала для расчета модуля композиции с одним типом частиц, а затем для расчета модуля композиции в целом на основе полученных данных о модуле матрицы с учетом свойств другого типа частиц дисперсной фазы. По-видимому, не существует теоретического обоснования порядка такого двухступенчатого расчета. Было показано [46], что результаты, полученные для модуля упругости при сдвиге при ступенчатом использовании уравнения (3.14), зависят от порядка чередования типа частиц наполнителя при расчете и не эквивалентны результатам расчета при использовании трехкомпонентной формы уравнения (3.12). Определенную роль при этом играет относительный размер частиц наполнителей разных типов. Кажется естественным, что если размер частиц наполнителя одного типа в среднем значительно больше второго, то меньшие частицы и матрица совместно образуют более эффективную матрицу для более крупных частиц. Экспериментальные данные по [c.168]

Расчет верхних брусьев стенки [c.251]

Таблица 15.1. Зависимости для расчета верхнего критического положения поверхности раздела

Необходимые для вычисления динамического коэффициента f значения и в зависимости от схемы крана приведены й табл. 1.2.21. При этом для расчета верхнего строения тележка считается расположенной в середине пролета, а для расчета опор — в крайнем положении по пролету или на конце консоли. [c.443]

Для пучков из плавниковых труб величину s, полученную по формуле (7-54), следует умножить на 0,4. При расчете верхних ступеней воздухоподогревателей также учитывается излучение газов эффективная толщина излучающего слоя принимается равной для [c.43]

В выражении (УП-16 а) верхний предел принят равным бесконечности на том основании, что скорость приближается к гшу асимптотически. В приближенных расчетах верхний предел принимается равным такой величине, при которой подынтегральная функция обращается в нуль с заданной степенью точности. На практике приближенное значение толщины вытеснения находят из следующего выражения [c.130]

Расчет верхней подвижной поперечины. Схематический разрез верхней поперечины показан на фиг. 71. Расчет производится таким же образом, как и расчет поперечины с цилиндром. Напряжение в опасном сечении определяется формулой [c.109]

РАСЧЕТ ВЕРХНЕЙ ГОЛОВКИ ШАТУНА [c.456]

Для тяжелых тихоходных двигателей расчет верхней закрытой головки шатуна (без разъема) лучше всего вести по методу Бернгарда. [c.456]

Фиг, 477. К расчету верхней шатунной головки тихоходного тяжелого двигателя. [c.456]

Фиг. 478, К расчету верхней шатунной головки на усталость.

Расчет верхней головки на удельное давление проводится по формуле (см. фиг. 477) [c.459]

Для этого площадь живого сечения и скорость течения рассчитывают по формулам (3) и, если скорость оказалась допустимой и не требуется перерасчета, определяют по формулам (2) 6, Л и Я = Л + 0,20, Если Ь а Н удовлетворяют минимальным требованиям технических условий (см. табл. 31), то переходят к расчету верхнего соседнего участка. Если нет, то принимают минимально требуемые размеры. [c.159]

Основные предпосылки. Прочностные расчеты пути производятся согласно утвержденным МПС в 1954 г. Правилам производства расчетов верхнего строения железнодорожного пути на прочность и уточнениям К ним, сделанным на основании последующих научно исследовательских работ. [c.578]

Основы динамического расчета верхнего строения пути на прочность. Динамический расчет сводится к определению такой одной силы, приложенной статически в рассматриваемом сечении О, которая по своему воздействию на путь эквивалентна динамическому воздействию на это сечение всей системы грузов, находящихся в движении. [c.598]

Решение задачи подробно рассмотрено в работе [1 ]. Нижнее критическое напряжение при 20 оказалось равным р = 0,26й. По-видимому, при более точном решении теоретическое значение р должно упасть и приблизиться к значению 0,18й, полученному для замкнутой цилиндрической оболочки. В то же время для пологой панели (при к 20) величина р мало отличается от критического напряжения для плоской панели. Следовательно, при проведении практических расчетов верхнее критическое напряжение нужно определять по формулам (133) и (135), а для нижнего критического напряжения принимать (в случае тщательно изготовленных оболочек) р = 3,6 при к 20 р = 0,18/г при й> 20. Для панелей, имеющих значительную начальную погибь, сравнимую с толщиной оболочки, следует принимать р = 0,12к при А> 20. [c.161]

Расчет верхней связи колонны. Поперечное сечение верхней [c.681]

Рис. 1-6. Схема для расчета верхнего сечения мачты

Расчет диагонали нижней диафрагмы производится на знакопеременное усилие, равное Хз. Расчет верхней диагонали (рис. 2-10) производится на знакопеременное усилие, равное [c.64]

РЕЛЬСЫ, одна из главных составных частей верхнего строения пути. Назначение Р.— создать ровную и упругую поверхность для катания колес подвижного состава и давление последних передать шпалам. Прикрепление Р. к шпалам достигается специальными костылями, скрепление же между собою—накладками и болтами. О поперечном сечении и длине рельсов, прикреплении рельсов, рельсовом стыке и расчете верхнего строения пути см. Верхнее строение. [c.268]

Расчет верхнего пояса. N,aax=—670 кН. При ф=0,6 [c.245]

Пример I. Расчет верхних прибьиюй по первому варианту. При расчете полагаем, что масса прибыли сосредоточена в точке, находящейся на среднем диаметре D p верхнего фланца отливки. [c.399]

Столь же успешно велись работы по совершенствованию конструирования и расчета верхнего строения пути. В 1926—1927 гг. Н. Б. Богуславским и В. В. Григорьевым был предложен получивший международное признание метод расчета пути на прочность с применением инфлюэнтных линий (линий влияния). Теоретическое и экспериментальное решение сложных проблем реконструкции пути и рационального ведения путевого хозяйства было дано [c.217]

Число проб т должно быть не менее 20. Для расчета верхней контрольной границы /Сд применяются следуюо ие формулы, определяющие расстояние контрольной границы от нулевой линии [c.620]

Исходя из этого, фундаменты мощных турбогенераторов с рабочим числом оборотов =3 000 в минуту обычно выполняют низконастроенными, причем, если у такого агрегата возбудитель имеет 1 ООО об1мин, то может оказаться выгодным применять настройку с частотой собственных колебаний, лежащей в диапазоне от 1 000 до 3 000 об1мин. Для турбогенераторов с /г=1 000 об/мин, наоборот, выгодна высокая настройка. Следовательно, при проектировании фундаментов нельзя принимать одностороннее решение — обеспечивать только высокую или только низкую настройку. Выбор настройки яужно решать в зависимости от данных турбины, электрогенератора и всего агрегата в целом. Динамический расчет на колебания, а следовательно, и настройка фундамента осложняется тем, что не ясно влияние целого ряда факторов на колебательный процесс всей системы. К этим факторам следует отнести в первую очередь влияние жесткости статора агрегата на инерцию продольных ригелей верхней плиты, влияние массы конденсатора, заполненного водой и колеблющегося вместе с рамой, распределение масс при расчете верхней плиты, свойства бетона и грунта и т. д. Поэтому для создания точной методики необходимо изучить эти факторы и увязать их е конструкциями турбогенераторов и фундаментов. [c.184]

Обычно в последних ступенях турбин основная доля влаги концентрируется па периферии. Поэтому для удобства расчета верхних сечений ступеней на рис. 7.11 показано изменение влажности на периферии лопаток 1/2 в зависимости от диаграммной влажности за рассматриваемой ступенью для различных значений доли крупподпсперсной влаги в сечении 0,9 7р. [c.291]

Эти условия показаны на рис. 9 сплошными линиями. В работе [101 не только доказано существование всех указанных типов резонанса, но и разработан графический метод расчета верхней и нижней границ амплитуды колебаний, когда происходит обмен энергией колебаний, совершаемых относительно различных осей. В одной из своих недавних работ Прингль указал, что явление обмена колебательной [c.193]

На рис. 4 приводятся графики изменения р в зависимости от a/R при различных значениях R/T там же указаны результаты работы [5] для нижней границы. При счете изредка наблюдалась плохая сходимость при a/R = 0.05 в остальных же случаях работа программы была удовлетворительной. На рис. 5 к результатам для R/T = 25 добавлены расчеты верхней границы, вьщол 1ённые в работах [2] и (4J. Их ре- [c.200]

Как и при расчете верхней головки шатуна коэффициент а = = (2о 1 — 0о)/<7о- Для шатунов автомобильных и тракторных двигателей величины Пх-ху Пу у следует принимать равными не менее 2,5. [c.198]

В целях установления предварительных размеров уравнитель, ных резервуаров в тайл. 12.8 приводятся объемы верхних и нижних камер уравнительных резервуаров, соответствующие экономическим размерам деривации (.см. табл. 9.7) расчет верхней камеры сделан для полного сброса при наименьших, нижней — для на-йроса второй половины нагрузки при (наибольших потерях. В табл. 12.9 приводятся размеры устойчивых сечений стояков урав-иительных резарвуаров, выполненных по приведенной выше формуле (12.6). [c.348]

Можевикин С. С., К вопросу расчета верхних и нижних головок шатунов двигателей внутреннего сгорания, Дизелестроение № 2—3, 1939. [c.358]

Указанный выше метод расчета верхней головки шатуна возможно применять только для тял<елых тихоходных двигателей. Для быстроходных двигателей с числом оборотов выше 500 в минуту головку шатуна необходимо рассчитывать на усталость. [c.457]

Глубина заделки фарфорового тела изолятора в нижнюю арматуру в опорно-стержневых и опорно-штыревых изоляторах, из которых составляются колонки (рис. 5-10), определяется по (5-18) и (5-19), только вместо Лз и Ншг подставляются соответственно значения Нз и Низг- При расчете верхней арматуры в эти же формулы вместо Лз, Л зг и Ох соответственно подставляются значения Н з, Я изг н Ок. [c.190]

Последовательность и методика расчета верхней и нижней поперечин станины гидравлического пресса аналогичны расчетам траверс закрытых станин кривошипных прессов. При необходимости уточнения напряжений и деформаций поперечин следует пользоваться способами, црсдложепными в работах [1, 8] и др. [c.392]

Здесь [Оо] — допускаемое давление на основную площадку от поездной нагрузки /о — ширина подрельсового основания под один путь. При уплотненном суглинке и здоровом земланом полотне согласно действующим Правилам производства, расчетов верхнего строения пути [Оо] = 0,8 кПсм , при шпальном основании 0 = 270-i-275 см в этом случае Рп—max 0,8 270 = = 216 кГ/см = 21,6 Т1м. [c.174]

Основы статического расчета верхнего строения пути иа прочность. Если в точке О на балку, лежащую на сплошном упругом основании, действует оДна сосредоточенная сила Р давления от колеса на рельс, кГ (рис. 3 положение координатных осей показано штриховыми линлми), то можно написать следующие уравнения для упругой просадки у балки [c.585]

В связи с тем, что рабочая поверхность верхней линейки мало удалена от плоскости, проходящей через оси дисков, при расчете верхних %инеек можно не учитывать искажение углов конусности дисков и определять размеры Х1, Х2, дгз и Х4 по тем же формулам, что и для нижних линеек, только без пересчета углов конусности. [c.229]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...