Коэффициент поперечного сужения

При этом константа Сц, в уравнении (1.1.1) равна половине истинной деформации при статическом разрыве С1 , = 0,51п(1 — — где ф — коэффициент поперечного сужения. Показатель степени 1/т может быть принят в первом приближении в пределах 0,4—0,6 с учетом непостоянства характеристики у различных материалов. [c.7]

Введение в уравнение (1.1.1) С, , при расчете константы в правой части, определяемой по величине коэффициента поперечного сужения образца, дает хорошее соответствие экспериментальным данным, как правило, для материалов, пластичность которых ф равна 60—70% (или истинная деформация разрушения ,[, = = 100—120%). Оценка долговечности для материалов, у которых ф < 60%, дает, как правило, заниженные, а при ф >70% — завышенные расчетные значения. Результаты расчета могут отличаться от экспериментальных данных до одного порядка и более по долговечности (рис. 1.1.2). С целью коррекции отмечаемого расхождения расчетных и экспериментальных данных предлагается вводить в правую часть уравнения (1.1.1) различные модификации пластичности при статическом разрыве. [c.8]

Испытываемая Ст. 50 имеет следующие механические свойства предел прочности сг = 74 кгс/мм предел пропорциональности при растяжении (допуск на остаточную пластическую деформацию 0,01%) Опц = 30 кгс/мм предел пропорциональности при сдвиге (допуск на остаточную пластическую деформацию 0,02%) Тпц = 15 кгс/мм модуль продольной упругости = 2-10 кгс/мм модуль сдвига О = 7,9-10 кгс/мм коэффициент поперечного сужения стандартного пятикратного образца ф = 43,8% коэффициент Пуассона ц = 0,266. [c.109]

Основными характеристиками, необходимыми при оценке малоцикловой прочности, являются 1) диаграмма статического деформирования со всеми стандартными величинами прочностных свойств (предел пропорциональности, текучести, прочности) и свойств, характеризующих пластичность (равномерное и полное удлинение, коэффициент поперечного сужения) 2) диаграммы циклического деформирования при симметричном жестком и мягком нагружениях с величинами параметров обобщенной диаграммы деформирования 3) кривые усталости при малоцикловом мягком и жестком нагружениях при симметричном и асимметричном циклах. [c.210]

В случае использования констант в зависимостях (1.1.1)— (1.1.4), исчисляемых с помощью коэффициента поперечного сужения образца ф, изменение диаметра определяется по известной методике на инструментальном микроскопе. [c.239]

В последних соотношениях х — коэффициент поперечного сужения (коэффициент Пуассона) — характеристика материала, указывающая, какую долю продольного удлинения составляет поперечное сужение. Для сталей х =0,3. [c.348]

Для циклически упрочняющихся материалов, у которых накопление пластических деформаций носит затухающий характер, квазистатическое разрушение не удается получить даже при напряжениях, близких к пределу прочности Ов- На рис. 27 показаны кривая разрушения алюминиевого сплава и зависимость коэффициента поперечного сужения г]) N). В случае циклического нагружения образец разрушается при коэффициенте поперечного сужения [c.109]

Коэффициент поперечного сужения 109 [c.483]

Сопротивление малоцикловому разрушению стали ТС относительно монотонно убывает с повышением температуры испытаний (рис. 5, б), при этом увеличивается число циклов, где разрушение носит квазистатический или переходный характер. Так, при Т — = 550° С независимость коэффициента поперечного сужения г]5 от амплитуды напряжений о сохраняется до = 10 , а при Т — = 350—450° С — до Л"рЯг 4-10 (рис. 6,6), т.е. наблюдается увеличение этой зоны более чем в 2 раза. Наоборот, переход к усталостным разрушениям с повышением температуры происходит за меньшее число циклов с более резким падением пластичности ф (рис. 6, б). Наиболее интенсивным падение амплитуд разрушающих напряжений оказывается в интервале температур 20—270° С и 450—550° С. Так как числа циклов 10 <с -/Vp < 6-10 , это падение составило в среднем 15—17%, в то время как в диапазоне температур 270—450° С — менее 10%. [c.58]

На рис. 58, б приведены значения коэффициента поперечного сужения г , величина которого характеризует пластичность материала в момент разрушения. При переходе от квазистатического разрушения к усталостному пластичность материала падает. На этом же рисунке показаны кривые накопленной пластической деформации При переходе к усталостному разрушению уменьшается. [c.100]

Характеристиками механических свойств сварных швов и соединений при их работе под статической нагрузкой являются предел прочности, о,,, предел текучести а , относительное удлинение при разрыве б, коэффициент поперечного сужения г ), угол загиба а. Испытания проводятся согласно ГОСТу 6996—66 на круглых выточенных образцах длиной 18, 36 и 60 мм. диаметром 3,6 и 10. мм. В отдельных случаях заменяют нахождение а условного предела текучести напряжением, вызывающим заданную относительную остаточную деформацию е. [c.40]

Характеристиками механических свойств сварных швов и соединений при их работе под статической нагрузкой являются предел прочности а д предел текучести о . относительное удлинение при разрыве д, коэффициент поперечного сужения ф, угол загиба а, модуль упругости Е. Испытания проводятся согласно ГОСТу 6996-54. [c.48]

Стержень длиной / = 800 мм (/ = 1000 мм) удлинился на величину А/ = 0,8 мм. Определить относительное поперечное сужение г стержня, если коэффициент Пуассона V = 0Д5 [c.310]

Теперь наша задача будет состоять в том, чтобы установить закон пластичности при сложном напряженном состоянии. Вспомним сначала, как был получен закон Гука для сложного напряженного состояния. Для изотропного материала опыт на растяжение одного единственного образца дает всю необходимую информацию об упругих свойствах. Для этого нужно измерить продольное удлинение и поперечное сужение. Напряжение, поделенное на продольное удлинение, есть модуль упругости Е] отношение поперечного сужения к продольному удлинению есть коэффициент Пуассона .i. Из линейных соотношений вытекает принцип суперпозиции или принцип независимости действия сил. Пользуясь этим принципом, мы построили обобщенный закон Гука для сложного напряженного состояния. [c.51]

Равенства (4.42) выражают закон поперечного сужения при осевом растяжении, причем v называется коэффициентом Пуассона. [c.70]

Мы привыкли считать, что при простом растяжении отношение поперечного сужения к продольному удлинению, называемое коэффициентом Пуассона, должно быть меньше 0,5. Это условие, однако, справедливо только для изотропного материала, и нет никаких оснований считать, что оно должно соблюдаться и для анизотропных материалов, каковым, в частности, является дерево. [c.358]

Характер изменения коэффициента ф сужения поперечного сечения, а следовательно, односторонне накопленных деформаций в зоне разрушения образца в процессе термоциклического нагружения показан на рис. 2.17. Односторонне накопленные деформации изменяются в достаточно широких пределах, поэтому диапазон изменения мало- [c.38]

Поведение детали при термической усталости зависит от свойств материала термического коэффициента линейного расширения а, коэффициента теплопроводности X, модуля нормальной упругости Е, предела текучести Tq.j, относительного удлинения б, поперечного сужения i ), а также от формы и размеров деталей, характера их нагрева и нагревающей среды. [c.343]

При работе соединения встык в пределах упругих деформаций прослойка испытывает упрочнение. В результате взаимодействия паяемого материала с припоем повышаются прочностные свойства шва, в частности, возрастает предел текучести. Продольные деформации в паяемом материале е, = = о JE — нормальные напряжения) вызывают поперечное сужение, равное xe продольные деформации в прослойке г г = ojE обусловливают поперечное сужение прослойки .1ег > [Хбг ([х—коэффициент Пуассона). [c.290]

В этих равенствах E , Ey, — модули упругости в направлении осей Ох, Оу, От, Gyz, Gzx — модули сдвига в плоскостях Оху, Oyz, Ozx v y, Vy , Vy v,y, v , — коэффициенты Пуассона. Первый индекс у коэффициентов Пуассона обозначает направление поперечного сужения, второй — направление действия нормального напряжения, вызывающего поперечное [c.113]

По оси абсцисс на диаграмме обычно откладывают значение относительного поперечного сужения образца или другой коэффициент деформации для соответствующего момента нагружения (см. характеристики пластичности). [c.111]

Данные по разрушению, накопленной пластической деформации и коэффициенту поперечного сужения для стали 12Х18Н9Т при г = —0,9 и —0,7 приведены на рис. 30. Переходная область зависит от асимметрии и находится примерно в пределах от 10 до 10 циклов до разрушения. При увеличении числа циклов снижение пластичности плавное. [c.111]

В этих выражениях О — модуль сдвига, V — коэффициент поперечного сужения (коэффициент Пуассона), а Го и Г — так называемые внутренний и внешний радиусы области сдвнга. Внутренний радиус охватывает искажения в ядре дислокации и, следовательно, имеет размеры порядка 10 см (около 3 6), в то время как для внешнего радиуса можно принять приближенно среднее расстояние между соседними дислокациями, предполагая, что плотность дислокаций не очень велика. Так как отношение обоих радиусов входит в расчет только под логарифмом, выбор внутреннего и внешнего радиуса для интегрирования при расчете общей энергии дислокации не оказывает существенного влияния. Энергия дислокационной линии в кристалле при использо- [c.224]

Характеристиками механических свойств сварных швов и соединений являются предел прочности Ов, предел текучести От, относительное удл1П1ение б, коэффициент поперечного сужения ф, угол изгиба а, пределы выносливости о 1, Оо при различных циклах на-груя ения. За расчетное сопротивление сг прн условии достижения металлом конструкции и сварного соединения предела текучести От принимается [c.71]

На рис. 8-1 приведены результаты исследований изменений пластических свойств — коэффициентов поперечного сужения при разрыве — в функции от температуры испытания. Все кривые озле соответствующей Гсол резко обрываются. [c.190]

Характеристиками механических свойств сварных швов и сЬ-единений при их работе под статической нагрузрй в соответствии с ГОСТом являются предел прочности а , предел текучести От, относительное удлинение при разрыве 5, коэффициент поперечного сужения 1 ), угол загиба Испытания проводятся согласно ГОСТ 6996 — 66. [c.205]

Одной из наиболее информативных характеристик трещино-стойкости нелинейной механики разрушения является коэффициент интенсивности деформаций в упругопластической области К1е [1, 65-67], применимый в условиях статического и циклического нагружения. Его использование в инженерных расчетах [1, 68-71] позволяет определять запасы прочности и долговечности по предельным нагрузкам, локальным упругоплаетическим деформациям, размерам трещин и числам циклов нагружения. При этом основа расчетов — традиционные характеристики механических свойств (пределы текучести и прочности, относительные удлинение и поперечное сужение, показатель деформационного упрочнения и др.). Учитывается также влияние уровня номинальных напряжений, изменение параметров деформационного упрочнения, степени объемности напряженного состояния и предельной пластичности материала. [c.53]

Термин коэффициент Пуассона использован в этом случае для отношения поперечного сужения к продольному растяяхению, независимо от того, являются ли они упруго восстанавливаемыми деформациями или результатом непрерывно нарастающих деформаций или течения жидкости. В таком обобщении нет вреда, если а) это сделано сознательно, с пониманием, что в каждом случае это различные физические величины, б) различные обозначения вводятся для различных величин и в) понимается, что эти коэффициенты являются независимыми величинами, т. е. один (например, упругий) может иметь значение, скажем, 0,3, тогда как другой (например, пластический) может быть равен 0,5. Можно называть все эти различные величины коэффициентами Пуассона, но следует указывать природу каждого при помощи индексов, используя I для жидкостного, пл для пластического и d для деформационного, тогда как v без индекса будет означать обычный упругий коэффициент. [c.206]

Анри Виктор Рено (Regnault [1842, 1], [1847, 1]), изучая поведение резервуаров в своих исследованиях сжимаемости воды, отметил, что его результаты, по-видимому, не согласуются с теорией Пуассона — Коши. Он предложил Вертгейму более детально рассмотреть эту проблему. Первый эксперимент Вертгейма в связи с этим был проведен с резиновым стержнем квадратного поперечного сечения, достаточно большого для того, чтобы измерения можно было осуш,ествить с помош,ью штангенциркуля (Wertheim [1848, 1]). Его деформации достигали 200%, т. е. значения, при котором, как указывал позже Джеймс Клерк Максвелл, он не мог ожидать применимости элементарной теории упругости. Отметив, что остаточная деформация была минимальной, особенно в области малых деформаций, Вертгейм сравнил свои одновременно измеренные значения продольных удлинений и поперечных сужений со значениями коэффициента Пуассона v=l/4, v=l/3 и v=l/2, обнаружив при этом, как видно из рис. 3.28 (на котором изображен график, построенный по его данным), что в области малых деформаций данные, несомненно, не позволяют получить значение 1/4, предсказанное для изотропных тел. [c.326]

В 1879 г. Баушингер (Baus hinger [1879, 11), а в 1883 г. Томлинсон (Tomlinson [1883, 1]) исследовали вопрос о точности коэффициента Пуассона, вычисленного по экспериментально определенным Е и [I. Описанные выше опыты Баушингера заключались в непосредственном определении поперечного сужения и продольного удлинения, которые он мог сопоставить с модулями, определенными при кручении, сжатии и растяжении тех же самых образцов. Его опыты вызвали серьезные сомнения относительно достоверности значения v, определенного по найденным из опыта и ц. [c.356]

В 1884 г. Амага определил значения коэффициента Пуассона для резины. Как мы уже видели, этот же материал изучал Вертгейм в своих опытах, в которых он измерял поперечное сужение и осевое удлинение резиновых стержней. Он подчеркнул, что рассматривает эти предварительные эксперименты как ответ Рено, который годом раньше впервые поднял вопрос относительно применимости теории Пуассона — Коши. Первоначально Вертгейм хотел просто показать, что коэффициент Пуассона для некоторых материалов при малых напряжениях на самом деле не равен 1/4. Затем он обратился к своим пьезометрическим экспериментам по изучению стекла и латуни. Этими последними экспериментами восполь- [c.363]

Предложенные Н. А. Махутовым деформационные критерии применимы в условиях как статического, так и малоциклового нагружения. Их использование позволяет определять запасы прочности и долговечности по предельным нагрузкам, локальным упру го пластическим деформациям, коэффициентам интенсивности напряжений и деформаций (при квазиупругом и упругопластическом пойедении), числам циклов на стадиях зарождения и развития трещин и т. п. Преимущество использования деформационных характеристик критериев локального разрушения взамен силовых связано с возможностью использования таких традиционных механических свойств, как временное сопротивление, предел текучести, удлинение, поперечное сужение, показа- [c.24]

В сероводородных растворах типа дренажных вод из нефтезаводских аппаратов поглощение водорода сталями Ст.З и 0X13 сопровождалось ухудшением механических свойств (ударной вязкости, относительного удлинения и поперечного сужения и —в меньшей степени — прочности и текучести) [10, 11]. Порядок величины изменения пластических свойств и ударной вязкости у обеих сталей оказался примерно одинаковым. Прочность углеродистой стали снижалась больше, чем стали 0X13. Сталь Х18Н10Т не меняла механических свойств при поглощении значительных количеств водорода. Это объясняется особенностями аустенитной структуры (повышенной растворимостью и малым коэффициентом диффузии водорода по сравнению с ферритной и перлитной структурами), способствующими скоплению поглощенного водорода в поверхностных слоях металла. [c.46]

При этом dDID есть поперечное сужение, для которого справедливо где 11т = представляет собой коэффициент Пуассона. [c.251]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...