Индекс течения

По результатам измерений (табл. 2.1), выполненных на капиллярном вискозиметре плунжерного типа, определить коэффициент консистенции и индекс течения резиновой смеси следующего состава [в ч. (масс.)] СКН-40— 100, мел — 40, сера — 1,5, оксид цинка — 5, каптакс — 0,8, стеарин—1,5. [c.91]

Данные этой таблицы обрабатываем с помощью программы для ЭВМ Мир-Ь (см. приложение, программа 1). В качестве исходной информации задаем следующие данные число точек эксперимента п = 8 начальное приближение для индекса течения Шн = 0,25 начальный шаг изменения индекса течения Дт = 0,05 требуемая точность определения индекса течения бт = 0,01 [c.92]

Определим наилучшее приближение для коэффициента консистенции (х и индекса течения т, пользуясь программой для ЭВМ, как и в примере 2.2.1. [c.93]

Решение. Первоначально для аппроксимации табличных данных степенным уравнением (2.12) используем программу для ЭВМ (см. приложение, программа 3). Для этого подготавливаем следующие исходные данные число точек эксперимента п = 6 начальное приближение для индекса течения т = 0,2 начальный шаг поиска Ат = 0,05 требуемая точность определения индекса течения 6т = 0,01 одномерные массивы V [6] и Р [6], составленные соответственно второй и третьей строками приведенной выше таблицы. [c.94]

Определить индекс течения т резиновой смеси и реологические параметры Хо и 6 в уравнении (2.16) для зависимости коэффициента консистенции материала от температуры обработкой данных валковой переработки с измерением распорного усилия, выполненной с варьированием интенсивности деформирования материала путем изменения зазора между валками (табл. 2.3). [c.95]

Рассчитанные эффективные значения индекса течения т и коэффициента консистенции при температуре 90 °С сравнить с результатом, полученным р примере 2.2.2 путем обработки данных капиллярной вискозиметрии. Сравнить [c.113]

Произвести теоретическое сравнение двух режимов валковой переработки резиновой смеси на основе СКИ-3 с целью введения серы. Диаметр валков D = 225 мм, линейная скорость тихоходного валка vi = 0,141, а быстроходного V2 = 0,151 м/с. Минимальный зазор между валками Но = 1 мм. Реологические параметры резиновой смеси при температуре переработки Г = 60 С коэффициент консистенции pi = 9-10 Па-с" индекс течения т = 0,3. [c.148]

По табл. 5.2. находят значение /С при известных значениях ho и индекса течения т. [c.155]

Коэффициент с зависит от относительного объемного расхода а и индекса течения т. При его нахождении требуется решить уравнение (6.13) относительно промежуточной переменной р методом последовательных приближений, например методом деления отрезка пополам при поиске р[ в интервале 0 Р Ф . [c.170]

Для ряда характерных значений индекса течения т значения с рассчитаны и сведены в табл, 6.1. [c.170]

Параметры процедуры М — индекс течения т аномально вязкого материала W — число постоянных шагов построения исследуемой функции в [c.219]

Для расчета необходимо подготовить исходную информацию в соответствии со следующими идентификаторами программы N — число точек эксперимента МН — начальное приближение для индекса течения т DM — начальный шаг изменения т ТМ — требуемая точность вычисления т RH — радиус плунжера Rn R — радиус капилляра R DL — разность длин капилляров AL V[N] — массив координат Vt последовательных точек эксперимента P[N] — массив координат Дрг тех же последовательных точек Ф[Ы] — рабочий массив, подлежащий описанию. [c.220]

Для первого этапа расчета необходимо подготовить исходную информацию в соответствии со следующими идентификаторами программы R — радиус валка НО — расстояние между валками Hq V — линейная скорость валков и Н2 — толщина слоя материала в сечении входа материала в зазор между валками Яг МЮ — коэффициент консистенции материала при заданной температуре переработки М — индекс течения т N — число циклов интегрирования вдоль зазора, выбираемое кратным четырем в соответствии с выделением четырех характерных зон для выбора неравномерного шага и возможного сокращения общего числа циклов интегрирования [c.222]

Рис. 5-4. Изменение профиля эпюры скоростей в зависимости от индекса течения п.

Значение я характеризует степень аномалии ПВХ-пластиката и называется индексом течения. Для реальных расплавов ПВХ-пластиката значение производной в пределах одной полной кривой течения колеблется от 1 до 6. [c.107]

Для вычисления силовых и энергетических характеристик находят значения параметра В, величина которого зависит от индекса течения т и окружной скорости валка V, коэффициента К, параметров С и Л. [c.24]

По табл. 5 находят значение К при известных значениях Но и индекса течения т. [c.25]

Индекс течения высоковязкой композиции г1, Пг 2, гЗ, Пг 4 рт1, рт2, ртЗ, рт4. [c.31]

В результате получены следующие значения искомых параметров коэффициент пропорциональности в уравнении (2.12) К = 6,63 кНДм-мин ) индекс течения т = 0,13. Кроме того, построена с учетом найденного коэффициента К следующая расчетная зависимость P v) [c.94]

Далее для определения коэффициента консистёнцйи проводим расчёт одного режима каландрования при jx = 1. Выбираем конкретное значение скорости ка-ландрования и = 10 м/мин. Задаем следующую исходную информацию к программе 4 (см. приложение) радиус валков R = 0,08 зазор между валками Яо = 0,0012 скорость переработки и = 10 толщина слоя резиновой смеси в запасе Нг = 0,008 коэффициент консистенции р. = 1 индекс течения т = 0,13 число циклов интегрирования вдоль зазора N = 40 минимальное и максимально возможное значения относительного калибра листа на выходе из зазора, составляющие диапазон поиска объемной производительности каландра, / min = = 1,15, Ктах = 1,35 признак печати дополнительной информации G = О, [c.95]

Для определения искомых реологических параметров воспользуемся программой для ЭВМ (см приложение, программа 5), составленной на языке программирования АЛГОЛ. С этой целью подготавливаем следующую исходную информацию в системе единиц СИ число точек эксперимента W = 10 число циклов интегрирования вдоль зазора N = 40 радиус валков R = 0,08 линейные скорости валков Vi = 0,2513 Уа = 0,198 нижняя граница поиска индекса течения Штш = 0,08 шаг поиска Лт = 0,02 верхняя граница поиска гптлх = = 0,24 соответствующие значения параметра Ь приняты равными бтш = = 0,01 К , = 0,002 Ьтах = 0,018 К минимальная и максимальная [c.95]

Определить размеры зоны циркуляции материала в зазоре между валками при вальцевании резиновой смеси на основе СКИ-3 и СКС-ЗОАРКП, наполненной техническим углеродом ПГМ-33 и ПМ-ЗОв. Температура перера ботки Т = 80 С. Реологические константы резиновой смеси при данной темпе ратуре коэффициент консистенции pi = 8 10 Па-с" индекс течения m = 0,2 Диаметр валков D = 550 мм. Минимальный зазор между валками Но — 3 мм Объем загрузки характеризуется толщиной слоя резиновой смеси в сечении за грузки Н2 — 100 мм. Валки вращаются с линейными скоростями V = 0,2 м/с и V2 = 1,07 Vi. [c.145]

Построить внешнюю характеристику червячной машины применительно к режимам переработки предварительно пластицированной резиновой смеси, имеющей при температуре Т = 80°С следующие значения реологических параметров коэффициент консистенции jx = 80 кПа-с" индекс течения m = 0,2. Процесс считать изотермическим, протекающим при указанной температуре материала. Червяк имеет наружный диаметр D = 65 мм и диаметр сердечника d = S2 мм. Длина рабочей части червяка составляет L = 8D. Винтовой канал имеет постоянную геометрию по длине червяка, нарезка двухзаходная с шагом = 80 мм, витки имеют толщину 6 = 4 мм. Частота вращения червяка п = = 40 об/мин. Утечкой резиновой смеси через радиальный зазор пренебречь. [c.176]

Для обращения к программе подготовим следующие исходные данные в соответствии с ее идентификаторами 0 = 0,2 — диаметр червяка, м Н = = 0,03 — глубина винтового канала, м 1 = 2 — число заходов винтовой линии ТО = 0,215 — начальный шаг винтовой линии, м ТК = 0,15 — шаг винтовой линии в конце червяка, мм Т = ТО—(ТО — ТК) X LM/L — выражение для текущего шага винтовой линии, где LM — координата А, вдоль оси. червяка, отсчитываемая от сечения загрузки и вычисляемая программным путем N = = 20 — частота вращения червяка, об/мин MU = 80 — коэффициент консистен-ции резиновой смеси, кПа-с М = 0,2 — индекс течения L = 3,8 X D — длина рабочего участка червяка Е = 0,008 — толщина гребня винтовой линии в осевом направлении червяка, м DELTA = 0,0005 — радиальный зазор, м DL = = 0,1 XL — шаг интегрирования по линейной координате Я К = 1—число циклов интегрирования, через которое планируется вывод на печать текущей информации NB = 7 — число шагов построения функции Р(Ф) по формулам [c.178]

Параметры процедуры R — радиус валка НО — установленный зазор между валками VI—линейная скорость первого валка V2 — линейная скорость второго валка Н2—поперечный размер слоя материала в области вращающегося запаса в сечении входа материала в рабочий зазор между валками ми — коэффициент консистенции материала при заданной температуре переработки М—индекс течения N—назначаемое число циклов интегрирования вдоль рабочего зазора G — признак печати таблицы значений текущего удельного давления и граничных касательных напряжений (печать производится при G = 1) L — число пропусков циклов интегрирования по угловой координате зазора при печатании текущих результатов KMIN, КМАХ —соответственно минимальное и максимальное значения относительного поперечного размера слоя полимерного материала H Hq в сечении отрыва от валка на выходе из зазора, составляющие интервал поиска этого параметра при определении пропускной способности рабочего зазора. [c.218]

При выполнении программы печатаются следующие результаты МЮ — значение коэффициента консистенции М — индекс течения DELTA — среднеквадратичное отклонение по перепаду давлепия TAY — экспериментальные значения сдвигового напряжения т ТАУ РАСЧ — расчетные значения Tw ГЭ — [c.220]

Для обработки данных подготавливается исходная информация в соответствии со следующими идентификаторами программы W — число выполненных экспериментальных режимов валковой переработки N — назначаемое число циклов интегрирования вдоль зазора VI, V2 — соответственно линейные скорости первого и второго валков, образующих рабочий зазор МН, DM, МК — соответственно наименьшее значение, шаг изменения и наибольшее значение индекса течения т в интервале поиска этого параметра ВП, DB, ВК — то же самое для параметра Ь температурной зависимости вязкости материала (2.16) KMIN, КМАХ — соответственно нижняя и верхняя границы интервала поиска относительной толщины слоя материала Hi/Hq в сечении выхода из зазора между валками ТО — фиксированное значение температуры Tq в уравнении (2.16) E[1 W,1 4] — массив значений координат точек эксперимента, включающих последовательно минимальный зазор Hq между валками, толщину слоя резиновой смеси Н2 в сечении входа в рабочий зазор, температуру изотермического процесса Г и функцию отклика — измеренное распорное усилие между валками, деленное на рабочую длину валка, PjL. [c.223]

Для расчета одного технологического режима переработки резиновой смеси в валковом зазоре необходимо подготовить исходную информацию в соответствии со следующими идентификаторами программы N , NR — задаваемое число циклов интегрирования соответственно в зоне клин — валок и в зоне валок — валок рабочего зазора по угловой координате поворота валка (в случае отсутствия клина — отражателя принимается N = 0) NY — число циклов интегрирования по координате у поперечного сечения зазора, принимаемое для построения расходной характеристики а у) с регулярным шагом по у, определяемым формулой (4.30) N—число равномерных шагов по а, определяющее число -j- I линий тока в поступательном потоке материала L — число пропусков циклов интегрирования по продольной координате зазора при выводе на печать информации об эпюре удельного давления и координатах линий тока в отдельных поперечных сечениях, а также о ряде других текущих параметров процесса R — радиус валка НО — минимальный зазор между валками Hq VI, V2 — линейные скорости V, V2 валков MU — коэффициент консистенции материала ы при заданной температуре переработки М — индекс течения материала т KMIN — нижняя граница интервала поиска относительного калибра HjHo слоя материала на выходе из рабочего зазора КМАХ — верхняя граница этого интервала GMAX — высокое в пределах экспериментальной кривой течения материала значение скорости сдвиговой деформации YФ. задаваемое с целью выделения программным путем малого по сравнению с предельным сдвигового напряжения, определяющего выбор равномерного или неравномерного шага интегрирования по у путем сравнения с граничными касательными напряжениями FIH, FI — подготавливаемые только для расчета процесса с использованием клинового устройства значения угловых координат сечений входа материала в зону клин — валок и зону валок — валок соответственно, взятые по модулю NH — число точек графика Я(ф) для задания геометрии зазора клин — валок, подготавливаемое также только при использовании клинового устройства Н2 — толщина слоя материала Н2 в сечении загрузки в рабочий зазор, задаваемая в случае отсутствия клинового устройства MFI, MH[1 NH] —одномерные массивы соответствующих координат фг и Hi зазора клин — валок, подготавливаемые в случае применения клинового устройства. [c.228]

Вещественные переменные DK — диаметр камеры резиносмесителя NR— частота вращения ротора резиносмесителя, об/мин FIH — угловая координата сечения входа материала в рабочий зазор, зависящая от степени заполнения камеры резиносмесителя материалом, рад F1 — координата сечения, разделяющего зоны с малым и большим зазором, фс, рад НО — минимальный зазор между гребнем вала и стенкой корпуса резиносмесителя MU — коэффициент консистенции материала при температуре его переработки М — индекс течения для данного материала KMIN — нижняя граница поиска относительного размера слоя материала HiIHq в сечении отрыва от деформирующей поверхности вала на выходе из зазора КМАХ — верхняя граница поиска этого параметра. [c.230]

Для выполнения расчетов необходимо задать исходную информацию в соответствии со следующими идентификаторами программы D — наружный диаметр червяка Н — глубина винтового канала I — число заходов винтовой линии Т — шаг винтовой линии FI — угол подъема винтовой линии, рад N — частота вращения червяка, об/мин MU — коэффициент консистенции материала при температуре его переработки М — индекс течения L — длина рабочей части червяка Е — толщина витка в сечении перпендикулярной плоскостью к винтовой линии DELTA — радиальный зазор витков червяка по отношению к корпусу DK — относительный шаг по объемной производительности пресса AQ/Qmax- [c.232]

Для расчета одного режима переработки необходимо задать исходную информацию в соответствии со следующими идентификаторами программы Q — объемная производительность пресса в расчете на один винтовой канал D — наружный диаметр червяка Н — глубина винтового канала (число или выражение в зависимости от осевой координаты LM червяка, отсчитываемой от сечения загрузки материала и формируемой программным путем) I — число заходов винтовой линии Т — шаг винтовой линии (число или выражение в зависимости от продольной координаты LM) N — частота вращения червяка, об/мин MU — коэффициент консистенции материала М — индекс течения материала L — длина забочего участка червяка Е — толщина витка в направлении оси червяка OELTA — радиальный зазор DL — шаг интегрирования по осевой координате червяка К — число циклов интегрирования между выводом на печать текущей информации NB — число, определяющее число точек 3 X NB + 1 построения зависимости р(Ф) по уравнениям (6.13) — (6.14) Ф и В — рабочие массивы с числом элементов 3 X NB -f 1, подлежащие описанию. [c.233]

Рассмотрим нелинейно-вязкую жидкость (т = 0) дилатантного типа, взяв индекс течения в (1.8) л/т = 2 и считая в (1.34), (1.35) [c.18]

Выражение для Vx в (2.5.17) совпадает сполучаемым для профиля скоростей неньютоновской жидкости с индексом течения п = 0,35, что объясняется видом спектра (2.2.4). Распорное усилие, действующее на валок, как функция времени имеет вид [c.85]

В заключение отметим, что для большинства термопластичных материалов и резиновых смесей индекс течения равен 0,2—0,3, а коэффициент консистентности изменяется в диапазоне 0,1— [c.17]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...