Свободные Нагрузки — Зависимость

Рис. 19. Изменение порядков полос п на концах волокна и в свободном поле в зависимости от приложенной нагрузки Р в фунтах (образец 1Б) а — нарушение сцепления на левом конце.

Рис. 20. Изменение порядков полос п на концах волокна и в свободном поле в зависимости от приложенной нагрузки Р в фунтах (образец Ш).

Длительность неустановившегося режима увеличения нагрузки для дизель-генераторов с наддувом свободным турбокомпрессором в зависимости от степени наддува может достигать 10 сек и более, для дизель-генераторов с механическим приводом компрессора и без наддува — примерно 6 сек. Забросы угловой скорости, время ее падения и восстановления в неустановившемся режиме повышения нагрузки зависит от характера изменения дисбаланса крутящих моментов, определяемого интенсивностью нарастания крутящего момента двигателя. [c.366]

Чертежи винтовых пружин, кроме ее изображения, основных размеров и технических требований, должны иметь диаграмму механической нагрузки, на которой указывается зависимость длины (высоты) пружины Я от нагрузки Р. Обычно указываются предварительная нагрузка Pi, наибольшая рабочая нагрузка Рг, наибольшая испытательная нагрузка Рз и длина пружины Hi при предварительной нагрузке, Яз — при рабочей нагрузке, Яз — при максимальной нагрузке, а также для справки длина пружины Но в свободном состоянии. [c.279]

Для пояснения математического характера задачи оптимизации конструкции часто бывает полезной замена сплошной конструкции ее дискретным аналогом. Рассмотрим, например, свободно опертую упругую балку, представленную на рис. 1. Максимальный прогиб, вызванный заданной нагрузкой 6Р, не должен превышать заданного значения б. Для дискретизации задачи заменим балку некоторой последовательностью жестких стержней, соединенных упругими шарнирами. На рис. 1 введено лишь три шарнира чтобы получить реалистичные результаты, при дискретизации необходимо использовать намного большее число шарниров. Предполагается, что изгибающий момент Mi, действующий в г-м шарнире, связан с углом поворота 0,- зависимостью [c.88]

Область возмущенного состояния среды образуется в результате распространения волны напряжений, ограничена внешней поверхностью пограничного слоя, свободной поверхностью преграды и поверхностью переднего фронта волны напряжений, которая может быть как волной нагрузки, так и волной разгрузки. Среда в области возмущенного состояния находится при температуре Г в упругом, вязком, пластическом или другом состоянии в зависимости от ее физико-механических свойств и условий внедрения, которое характеризуется тензором напряжений (а), вектором скорости частиц V и плотностью р им соответствует тензор кинетических напряжений (Т). [c.198]

Стержни, работающие на кручение, обычно называют валами. Рассматривая кручение вала (например, по схеме, приведенной на рис. 206), легко установить, что под действием скручивающего момента, приложенного к свободному концу, любое сечение на расстоянии X от заделки поворачивается относительно закрепленного сечения на некоторый угол ф — угол закручивания. При этом чем больше скручивающий момент Мк, тем больше и угол закручивания. Зависимости ф = /Шк), называемые диаграммами кручения, можно получить экспериментально на соответствующих испытательных машинах с помощью специального записывающего устройства. Примерный вид такой диаграммы (полученной при постепенном увеличении нагрузки вплоть до разрушения) для вала длиной I, изготовленного из пластичного материала, показан на рис. 207. [c.227]

Две пружины (/ и 2), свитые из проволоки одинакового диаметра d=lO мм и имеющие одинаковое число витков /г=10, работают на сжатие. Высота наружной пружины 1 в свободном состоянии на а=60 мм больше, чем внутренней 2. Найти усилие, осадку и напряжение каждой пружины, если Ri=50 мм, Ri=30 мм, Р=400 кГ, G=0,8-10 к/ /сж 7.24. Пружины / и 2 вставлены с предварительным сжатием между тарелками штока АВ и стенкой D, причем а=10 мм, /=210 мм. Найти усилие и напряжение каждой пружины в состоянии предварительного сжатия, т. е. при отсутствии внешней силы (Q=0). Найти зависимость от нагрузки величины перемещения штока ft, усилия, осадки и напряжения каждой пружины. Найти величину нагрузки, при которой нижняя пружина окажется в свободном состоянии. Для пружин одинаковы шаг в свободном состоянии /=20 мм, число [c.174]

Снижение частоты приложения нагрузки даже при комнатной температуре и стандартной влажности 70-80 % сопровождается возрастанием длительности нахождения вершины трещины в раскрытом состоянии. Следствием этого является более продолжительное воздействие окружающей среды в вершине трещины, где выделяется большое количество тепла в результате формирования зоны пластической деформации. Тепловой процесс вызывает даже в обычной воздушной среде диссоциацию паров воды, что сопровождается выделением свободного водорода и кислорода. Оба газа проникают в материал, вызывая его охрупчивание и формируя окислы. В зависимости от сродства материала с выделяющимися в результате диссоциации паров воды газами могут быть сформированы многообразные продукты взаимодействия, а также разное количество газов может проникнуть внутрь самого материала и уже там образовать продукты взаимодействия или остаться в виде молекул, например, на границах раздела зерен, субзерен или фаз. Поэтому при воздействии окружающей среды на рост трещины может быть реализован процесс внутри-, межзеренного и смешанного по телу и по границам зерен разрушения. [c.386]

В образце 1Г развивались усадочные трещины, нормальные к направлению волокна. Были измерены порядки полос на конце волокна, в свободном поле и около трещины графики изменения этих величин в зависимости от нагрузки построены на рис. 21. График порядка полосы на конце волокна обращен вогнутостью вверх, что указывает на отрыв волокна от матрицы. График порядка полосы около трещины вогнут вниз, как и в случае образца 1В. [c.525]

Акустический вариант теории откола [152] используется для установления зависимости напряжение — время в плоскости откола по регистрируемому экспериментально закону изменения скорости свободной поверхности с помощью различных методов, например электроконтактными [67] и емкостными датчиками, методом лазерной интерферометрии [106], фоторегистрации и др. Сложный характер поведения материала под нагрузкой, [c.215]

Чтобы выяснить изменение напряженного состояния в материале при отражении от свободной поверхности плоской упругопластической волны нагрузки, амплитуда которой сравнима с пределом упругости по Гюгонио, проанализируем волновую картину в материале при соударении двух дисков [269]. Для упрощения анализа ограничимся рассмотрением соударения пластины определенной толщины, движущейся со скоростью va, с неподвижным образцом удвоенной толщины из того же материала. Не ограничивая общности рассмотрения, принимаем а) скорость распространения напряжений при упругом поведении материала (скорость распространения упругих возмущений) равна скорости распространения продольной упругой волны ао независимо от интенсивности волны как при нагрузке, так и при разгрузке б) пластическая деформация одного знака не меняет предел текучести материала при перемене знака деформации, т. е. эффектом Баушингера можно пренебречь в) скорость распространения возмущений, связанных с пластической деформацией, изменяется в соответствии с изменением величины деформации по одному и тому же закону при нагрузке и разгрузке, т. е. эффектами, обусловленными вязкой составляющей сопротивления при распространении упруго-пластических волн, пренебрегаем. Последнее допущение требует пояснения. Как показано выше, при распространении упруго-пластической волны вблизи поверхности нагружения конфигурация фронта волны меняется в связи с проявлением зависимости сопротивления сдвигу от скорости пластического сдвига. При удалении от контактной поверхности конфигурация волны за упругим предвестником приобретает стабильность и может быть определена на основе деформационной теории распространения волн. Анало- [c.216]

Интересен график зависимости критической силы от длины шатуна (рис. 67). Здесь отрицательным значением ЬЦ соответствует перевернутое положение шатуна. В точке ЬЦ—0 имеет место разрыв функции. При подходе к этой точке справа критическая сила падает до нуля. При подходе слева она принимает значение, соответствующее критической нагрузке для стержня, имеюш,его свободную опору на одном конце и защемление на другом, а именно [c.110]

В классическом решении внутренний изгибающий момент в стержне определяется зависимостью М = EJv", основанной на гипотезе плоских сечений. Если построить решение, свободное от гипотезы плоских сечений, то полученная в результате такого решения дополнительная поправка для будет тоже иметь порядок 8кр, но знак этой поправки будет другой. Освобождение стержня от гипотезы плоских сечений делает его менее жестким и тем самым уменьшает критическую нагрузку (см. 16). [c.37]

Возвратные колебания водила механизмом свободного хода 3 преобразуются в импульсивное вращение ведомого вала 2 в определенную сторону. За один оборот дебалансов водило успевает разогнаться до своего максимума, затем замедлиться до полной остановки, следующий поворот дебалансов цикл повторяет. С появлением на выходном валу 2 нагрузки время стояния водила в течение одного оборота дебалансов увеличивается, и при нагрузке, равной величине вращающего момента центробежных сил, водило останавливается. Таким образом, привод имеет мягкую характеристику. Зависимость угла поворота водила за один оборот дебалансов от действующей нагрузки показана на рис. 3. [c.12]

Фиг. 12.16. Порядки полос п по кадрам, 7, 9, И и 13 в зависимости от времени после взрыва и расстояния до точки приложения нагрузки вдоль центральной линии (пунктир) и свободного края пластины (сплошная линия).

В оболочке полного давления при нормальной работе реактора поддерживается давление несколько ниже атмосферного. В зависимости от расчетных параметров оболочка должна выдерживать в случае основной аварии давление порядка 0,3— 0,5 МПа и температуру около 130—140°С. Такие нагрузки доступны конструкциям из стали, железобетона и предварительно напряженного "бетона в виде шара или цилиндра. При все растущей мощности электростанций увеличивается объем зданий, что в случае свободно стоящей стальной конструкции привело бы к осложнениям при их сооружении и испытании. Поэтому оболочки полного давления часто выполняют в виде конструкции из железобетона или предварительно напряженного бетона. Пре- [c.116]

Во всех случаях при отжиге кристаллов в свободном состоянии вследствие наличия большого числа эквивалентных кристаллографических плоскостей и напряжений в решетке распределение петель и других вторичных образований в объеме кристалла беспорядочное. Одноосное же деформирование металлов с неравновесной концентрацией дефектов решетки или пересыщенного твердого раствора способствует разделению энергетических состояний в расположении комплексов на группы с меньшей симметрией, чем симметрия решетки в свободном состоянии [67]. Теория процесса ориентированного перераспределения дислокационных петель при отжиге металлов с неравновесной концентрацией точечных дефектов под нагрузкой приведена в работе [69]. Она позволяет получить зависимость пересыщения точечных дефектов и пластической деформации от времени. [c.94]

На фиг. 7 представлена схема прибора Виккерса. Образец помещают на предметный столик 1. Вращением штурвала 2 образец подводят на расстояние 0,5—1,0 мм до вершины алмазной пирамиды 5. Стержень 4 передаёт нагрузку на пирамиду от неравноплечего рычага 5, на свободный конец которого при помощи стержня 6 подвешены грузы 7. Поворотом спусковой ручки 8 освобождают эксцентрик 9, который приводится во вращение под действием груза 10, подвешенного на блок при помощи стального тросика. При вращении эксцентрика 9 плунжер 11 опускается, освобождая рычаг 5, и нагрузка плавно передаётся на пирамиду. Скорость вращения эксцентрика задаётся масляным тормозом 12, который регулируется так, что длительность на1 ружения и время выдержки под нагрузкой получаются равными 10 сек. Верхняя часть плунжера 11 представляет собой резиновую подушку, на которую опирается конус, укреплённый на рычаге 5. Такое устройство способствует опусканию и подъёму груза без толчков. Исходное положение рычага 5 и связанных с ним деталей достигается нажимом на нижнюю педаль 13. После того как отпечаток произведён, столик 1 опускают настолько, чтобы можно было подвести микроскоп 74, укреплённый на откидном кронштейне. В поле зрения микроскопа имеются две шторки, раздвижение которых определяется по счётчику. Счётчик при сомкнутых шторках устанавливается на нуль. В зависимости от объектива (X 12,3 или X 5) одно де- [c.6]

Бесконечный (замкнутый в кольцо) канат подобно тяговому канату двухканатных подвесных дорог оГибает шкивы приводного и натяжного устройств и поддерживается роликами промежуточных опор (фиг. 18), попарно насаживаемыми на свободно качающиеся коромысла. Диаметры шкивов принимаются равными 2—3 М-, диаметры поддерживающих роликов, монтируемых на подшипниках качения, назначаются равными 500 —600 мм. Количество роликов, размещаемых на одной опоре, выбирается в зависимости от нагрузки на опору (допускаемая нагрузка на ролик [c.1008]

Двутавровая балка со свободно опертыми концами. Оба торца балки могут свободно вращаться относительно своих осей симметрии, но не могут поворачиваться вокруг продольной оси балки. Нагрузка Р приложена в центре среднего поперечного сечения. Значения коэффициента устойчивости Г] в зависимости [c.345]

Основные зависимости, применяемые при обработке данных эксперимента 1) трещины в покрытии совпадают в каждой точке с направлением главных деформаций 2) напряжение на свободном контуре плоской детали обратно пропорционально расстоянию от контура до ближайшей трещины, совпадающей с траекторией напряжений 3) при деформации в пределах пропорциональности и сохранении условий подобия деформации е при расчетной нагрузке Р связана с и нагрузкой Р. .с< при которой возникла трещина в рассматриваемой точке, зависимостью [c.576]

Экспериментальное определение частот свободных колебаний трубопроводов в судовых условиях. Для экспериментального определения частот свободных колебаний трубопроводов в судовых условиях может быть использовано несколько методов, в зависимости от конкретных условий величины ожидаемой частоты колебаний, размеров трубопровода, наличия свободного пространства для проведения эксперимента и др. Эти методы могут быть разбиты на две группы по свободным затухающим колебаниям и по вынужденным резонансным колебаниям. В первом случае возбуждение колебаний производится либо ударом резинового молотка по трубопроводу, либо путем статического нагружения трубопровода через проволоку сосредоточенной силой с последующим мгновенным снятием нагрузки перерезанием этой проволоки. Во втором случае в качестве возбудителя колебаний используются механические вибраторы или электромагниты переменного тока. [c.221]

Рассмотрим теперь тот случай изгиба слегка искривленного стержня, когда продольные силы не заданы, а являются следствием того обстоятельства, что при изгибе концы стержня не могут свободно сближаться. В зависимости от начальных искривлений продольные силы могут быть растягивающими или сжимающими, влияние их на изгиб может быть значительно большим, чем в случае стержней с прямой осью. В качестве примера рассмотрим изгиб стержня с опертыми несближающимися концами под действием равномерно распределенной нагрузки q. [c.289]

A. A. Каминского (1965 и сл.). При рассмотрении задачи о произвольном числе симметрично расположенных трещин, выходящих на свободную поверхность кругового-отверстия в бесконечном теле, О. Л. Бови применил для отображения такой области на внешность единичного круга приближенное представление аналитической функции полиномами, после чего стало возможным применение методов Н. И. Мусхелишвили. Проведенные им конкретное расчеты для простейших случаев одной и двух диаметрально противоположных трещин потребовали большого объема вычислительных работ, так как для достаточной точности оказалось необходимым удерживать около тридцати членов полиномиального разложения. А. А. Каминский существенно усовершенствовал метод Бови, добившись гораздо лучшей сходимости при замене отображающей функции такой рациональной функцией, которая, сохраняя особенность на концах трещин, скругляет углы в местах выхода трещины в полость. Им получены простые формулы) для определения величины предельной нагрузки в упомянутой задаче-о пластине, ослабленной круговым отверстием с двумя равными радиальными трещинами. Используя этот метод, Н. Ю. Бабич и А. А. Каминский (1965) построили решение задачи для одной прямолинейной трещины, а А. А. Каминский (1965) — для двух прямолинейных трещин, выходящих на контур эллиптического отверстия (здесь же приведены результаты, расчетов критической нагрузки в зависимости от длины трещины). В дальнейшем А. А. Каминский (1966) получил решение задач для случая, когда одна или две равные трещины выходят на контур произвольного-гладкого криволинейного отверстия при одноосном или всестороннем растяжении, и определил критические нагрузки, вызывающие развитие расширенных трещин. Г. Г. Гребенкин и А. А. Каминский (1967) в качестве примера произвели расчет критических нагрузок для двух равных трещин, выходящих на контур квадратного отверстия. В. В. Панасюк (1965) рассмотрел задачу Бови о круговом отверстии с двумя радиальными трещинами разной длины, выходящими на границу отверстия. При определении нормальных напряжений используется приближенный метод, аналогичный методу последовательных приближений, развитому в работах С. Г. Михлина (1935) и Д. И. Шермана (1935). Сравнение с решением О. Л. Бови для двух трещин одинаковой длины дает удовлетворительное совпадение. Некоторые результаты относительно влияния свободной границы полупространства на распространение терщины были получены ранее в работах Ю. А. Устинова (1959) и В. В. Панасюка (1960). [c.382]

Правила выполнения рабочих чертежей пружин изложены во второй части ГОСТ 2.401—68. В отличие от ГОСТ 4444—60 новый стандарт дает конкретные указания по выполнению рабочих чертежей пружин в зависимости от их назначения с учетом, требований, которым они должны удовлетворять. Например, на рабочем чертеже пружины с контролируемыми силовыми параметрами помещают диаграмму испытаний, на которой показывают зависимость нагрузки от деформации или деформации от нагрузки (черт. 186) для пружин растяжения с межвинтовым давлением на диаграмме указывают величину силы межвиткового давления (черт. 187) если у пружины контролируют две нагрузки, то предельные отклонения высоты (длины) пружины не устанавливают (черт. 188) если контролируют только одну нагрузку или на чертеже не приводят диаграмму, то указывают предельные отклонения высоты (длины) пружины в свободном состоянии (черт. 189), [c.115]

Так как при работе механизма нагрузки на звенья непр 5ывнв меняются даже при постоянных силах производственного сопротивления, то из-за упругости материала звенья испытывают изменяющиеся деформации, вызывающие их колебания. Эти колебания необходимо учитывать при динамических расчетах, так как они оказывают вредное влияние на работоспособность машин. Колебания звеньев в зависимости от причин, их вызывающих, разделяют на четыре группы свободные, вынужденные, параметрические и автоколебания. [c.301]

Коэффициенты К р (lnnplijkq) и свободные члены ( кд) уравнений вычисляются по известным формулам функции состояния а , 2 выбираются в зависимости от физико-механических свойств и состояния материала сферы в области возмущений отраженной волны нагрузки. Интегралы птрИ]кд) находим по формулам [c.302]

Коэффициенты Рур, тпрН1кд) и свободные члены А Рр 1 кд) определяются по известным формулам, функции состояния выбираются в зависимости от физико-механических свойств и состояния материала цилиндра, как и в случае волны нагрузки. Интегралы тпр Н кд) вычисляются по формулам [c.321]

Коэ([)( )ициенты Ру пшрИ1кд) и свободные члены 7р кд) уравнений находим по известным формулам. Функции состояния выбираются в зависимости от физико-механических свойств и состояния материала конуса в области возмущений нагрузки в случае упругопластического состояния они имеют вид (1.3.72), в случае вязкопластического — (1.3.76). [c.342]

Коэффициенты К З (тпрЩкд) и свободные члены (ч д) находим по известным формулам функцигг состояния выбирают в зависимости от физико-механических свойств и состояния материала в области возмущений нагрузки. Интегралы Ру тпрН1кд) вычисляют по формулам [c.355]

Выявление условий возникновения кризиса кипения является практически наиболее важной задачей, стоящей перед исследователями теплообмена при кипении. Действительно, значение во многих случаях определяет границу безаварийной эксплуатации оборудования по тепловой нагрузке. Несмотря на огромное количество экспериментальных и теоретических работ, посвященных кризису кипения в каналах, сегодня не только отсутствует законченная теория процесса, но (по некоторым аспектам) даже единство в качественных представлениях о механизме процесса. Пожалуй, сегодня можно лишь констатировать намечающееся согласие различных исследователей в том, что невозможно создать некую универсальную модель кризиса кипения в каналах, способную описывать развитие процесса при любом сочетании параметров [12, 51, 78]. При этом в упоминаемых работах речь шла о кризисах кипения недогретой жидкости, т.е. о режимах, при которых относительная энтальпия потока в месте кризиса < 0. Достаточно взглянуть на общий вид зависимости широком диапазоне j [11], чтобы понять очевидную невозможность построения общей теории кризиса кипения в каналах. Представленная на рис. 8.7 зависимость содержит, как минимум, три различные по доминирующему процессу области. Участок ylS соответствует кризису пузырькового кипения (кризис первого рода), имеющему общие черты с кризисом кипения в условиях свободного движения (большой объем). Участок ВС согласно [11] отвечает постоянно- [c.361]

Далее, в том сечении, где интенсивность распределенной нагрузки q = dQldx = Q, поперечная сила Q максимальна или минимальна. Это следует из того, что при <7 = 0 касательная в эпюре поперечных сил параллельна оси абсцисс. На основании зависимости (164) можно по известной эпюре поперечных сил построить эпюру моментов, и наоборот. Однако построение эпюр Q и М делают независимо друг от друга, а зависимостью (164) пользуются только для проверки построенных эпюр. Перейдем к примерам построения эпюр Q и М. Пусть балка, защемленная одним концом, изгибается сосредоточенной силой, приложенной у свободного конца (рис. 115,(2). Построил эпюры поперечных сил и изгибающих моментов. [c.200]

Невозможность непосредственной регистрации зависимости напряжение — время в плоскости разрушения вынуждает экспериментаторов прибегать к методу оценки откольной прочности материала по результатам регистрации эффектов, связанных с откольным разрушением. Чаще всего используется изменение при отколе скорости движения свободной поверхности образца КЗ исследуемого материала. Так, критическая величина растягивающих напряжений определяется по толщине отколовшегося слоя и форме импульса сжатия, по разности скоростей движения свободной поверхности (характеристика максимальной интенсивности волны нагрузки в образце) и скорости движения от-кольного слоя или ее минимума [10, 182, 184, 303, 327, 408]. [c.215]

Зависимость сопротивления сдвигу от уровня всестороннего давления (величины средних сжимающих напряжений), следующая по результатам работ [14, 187] и обсуждаемая в работе [188], влияет на ход кривой сжатия при нагрузке и разгрузке. Однако при условии, что упругий участок на кривой разгрузки не снижает давление до величины ниже нуля при экспериментальной регистрации движения свободной поверхности (или давления, соответствующего адиабате сжатия мягкого материала при регистрации давления на границе образца с мягким материалом), определение величины растягивающих напряжений как точки пересечения лучей, исходящих из максимума (точка 1) и минимума (точка 2) скоростей (давлений), автоматически учитывает зависимость сопротивления сдвигу от давления, поскольку влияние последнего сказывается только на положении точек 1 я 2 (штриховая диаграмма на рис. 117, а). Угловой коэффициент луча 2К при этом определяется жесткостью упруго-пластического сжатия в области отрицательных давлений. Из-за отсутствия в настоящее время данных о жесткости материала при одноосном деформировании в области растягивающей нагрузки приходится либо использовать жесткость, определенную при малых растягивающих нагрузках, либо принимать допустимым использование одного закона об1ъемного сжатия в плоских волнах для области растягивающих и сжимающих нагрузок. Следует отметить, что, по данным работы [21], давления до 100-10 кгс/см2 в стали 20 и алюминиевом сплаве В95 не оказывают существенного влияния на сопротивление сдвигу. [c.230]

Сортамент материала пружины, полностью определяющий размеры и предельные отклонения поперечного сечения, указывают в разделе Материалы основной надписи чертежа. На рабочем чертеже пружины с контролируемыми силовыми параметрами помещают диаграмму испытаний, на которой показывают зависимость нагрузки от деформации или деформации от нагрузки. Если заданным параметром являе1х я высота или деформация (линейная или угловая), то указывают предельные отклонения нагрузки — силы или момента, Если заданным параметром является нагрузка, то указывают предельные отклонения высоты или деформации. Для параметров на чертежах пружин установлены условные обозначения, некоторые из которых приведены в стандарте [169] высота (длина) пружины в свободном состоянии — Hq, высота (длина) пружины в свободном состоянии между зацепами — высота (длина) пружины под нагрузкой — Wj, Яа, Яд деформация (прогиб) пружины осевая — fj, fg диаметр проволоки или прутка — d диаметр троса — rfip", диаметр пружины наружный—D диаметр пружины внутренний — Dj диаметр контрольного стержня — D диаметр контрольной гильзы—Ьг длина развернутой пружины — L шаг пружины — t. [c.424]

В качестве примера на рис. 2 приведены осциллограммы деформаций вынужденных и собственных колебаний, записанных тен-зодатчиком 2ШР2 (осциллограммы а, б, в, г. д) и тензодатчиком ЗШР9 (осциллограмма е), при различных состояниях индуктора при токе /и=3400 а. Анализ осциллограмм показал, что в зависимости от состояния индуктора не только уменьшаются деформадии, но и изменяется их характер. В свободном состоянии индуктора (рис- 2, а) осциллограмма деформаций имеет ярко выраженный период неустановившихся колебаний, характеризуемый соотношением частот вынужденных и собственных колебаний. В результате сложения собственных и вынужденных колебаний происходит биение, частота которого равна разности частот слагаемых колебаний индуктора и составляет величину 22,5 гц. Двойная амплитуда деформаций в начальный момент после включения индуктора, обусловленная собственными колебаниями, составляет 78,5% от величины двойной амплитуды деформаций, вызываемых электродинамической нагрузкой. Время переходного процесса после включения составляет 0,49 сек. Отношение двойной амплитуды деформаций в момент включения к двойной амплитуде деформаций в установившемся режиме работы свободного инду стора достигает 5. Сравнительно большое время переходного процесса говорит о [c.219]

Благодаря более высоким температурам и повышенному коэффициенту термического расширения легированной стали свободное расширение панелей перегревателя примерно вдвое больше расширения испарительных контуров и достигает 150 мм. В отличие от испарительных экранов расширение перегревательных труб не связано однозначно с давлением пара и в ходе растопки может изменяться в зависимости от режима прогрева труб. В отдельных случаях после взятия нагрузки панель может даже сократить свою длину. Лучше всего приспособлены к восприятию расширения трубы с погибами вокруг амбразур, так как они обладают высокой степенью самокомпенсации. В худших условиях работают прямые трубы. Наличие жестких креплений в верхнем и нижнем коллекторах приводит к тому, что при перегреве одной из труб по сравнению с остальными в ней развиваются огромные напряжения продольного сжатия. Труба начинает работать в режиме продольного изгиба и при недостаточной прочности промежуточных креплений рвет их и выпучивается в топку. Подобного вида повреждения происходили на модификации котла ТМ-84, в которой прямые трубы были размещены поверх гнутых. Положение усугублялось тем, что растопка котла производилась на мазуте. Выпучивание отдельных оборвавшихся от крепления труб достигало SOOjtiJH. В режиме под нагрузкой эти трубы подвергались усиленному обогреву, в результате чего началась сфероидизация перлита, в конечном счете завершившаяся разрывом ряда труб. [c.307]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...