Свободные колебания Зависимость от нагрузки

На рис. 2.16, а показана колеблющаяся система с массой, установленной в зазор между двумя линейно упругими пружинами. Если измерить перемещение массы относительно срединного положения, то статическая диаграмма зависимости нагрузки от перемещения примет вид, показанный на рис. 2.16, б. В этом случае период свободных колебаний зависит от величины зазора и других параметров. Предположим, что в момент времени I = О начальное перемещение массы равно. нулю, а начальная скорость равна о. Время, необходимое для того, чтобы пройти длину зазора х , [c.165]

Экспериментальное определение частот свободных колебаний трубопроводов в судовых условиях. Для экспериментального определения частот свободных колебаний трубопроводов в судовых условиях может быть использовано несколько методов, в зависимости от конкретных условий величины ожидаемой частоты колебаний, размеров трубопровода, наличия свободного пространства для проведения эксперимента и др. Эти методы могут быть разбиты на две группы по свободным затухающим колебаниям и по вынужденным резонансным колебаниям. В первом случае возбуждение колебаний производится либо ударом резинового молотка по трубопроводу, либо путем статического нагружения трубопровода через проволоку сосредоточенной силой с последующим мгновенным снятием нагрузки перерезанием этой проволоки. Во втором случае в качестве возбудителя колебаний используются механические вибраторы или электромагниты переменного тока. [c.221]

Среднеквадратическое отклонение ветровой нагрузки на кран определяют как динамическую составляющую ветровой нагрузки по ГОСТ 1451—77 (см. п. 1.7). Коэффициент динамичности I (см. т-абл. 1.2.18) принимают в зависимости от периода т собственных колебаний, определяемого для стационарных, самоподъемных и приставных кранов по табл. 1П.3.5. Для свободно стоящих кранов [c.479]

Следовательно, амплитуда вынужденных колебаний зависит не только от интенсивности нагрузки и жесткости системы, но И от соотношения между частотами нагрузки и свободных колебаний системы. На рис. 358 показан график зависимости динамического коэффициента от отношения частот. Из графика видно, что [c.386]

После этого момента времени в основании стойки перестает работать пластический шарнир, и траектория движения массы ограничивается упругой ветвью диаграммы зависимости нагрузки от перемещения (линия 3 на рис. 2.19, б). При t поведение системы в случае свободных колебаний представляет собой простое гармоническое движение, описываемое выражением [c.172]

Масса, показанная на рис. А.2.5.8, а, соединена с пружинами, имеющими неодинаковые жесткости, поэтому статическая диаграмма зависимости нагрузки от перемещения (рис. 2.5.8, б) является несимметричной относительно начала координат. Предполагая, что в момент времени 1=0 начальные условия имеют вид Хо = О и ХдФ О, определить зависимость перемещения и скорости от времени за один полный цикл свободного колебания. [c.177]

Пусть каждая из пружин, показанных на рис. А.2.5.9, а, предварительно сжата усилием в соответствии со статической диаграммой зависимости нагрузки от перемещения (рис. А.2.5.9, б). Для начальных условий Хо = О а хд Ф ф О определить зависимость перемещения и скорости от времени за один полный цикл свободного колебания. [c.178]

Возвратные колебания водила механизмом свободного хода 3 преобразуются в импульсивное вращение ведомого вала 2 в определенную сторону. За один оборот дебалансов водило успевает разогнаться до своего максимума, затем замедлиться до полной остановки, следующий поворот дебалансов цикл повторяет. С появлением на выходном валу 2 нагрузки время стояния водила в течение одного оборота дебалансов увеличивается, и при нагрузке, равной величине вращающего момента центробежных сил, водило останавливается. Таким образом, привод имеет мягкую характеристику. Зависимость угла поворота водила за один оборот дебалансов от действующей нагрузки показана на рис. 3. [c.12]

Так как при работе механизма нагрузки на звенья непр 5ывнв меняются даже при постоянных силах производственного сопротивления, то из-за упругости материала звенья испытывают изменяющиеся деформации, вызывающие их колебания. Эти колебания необходимо учитывать при динамических расчетах, так как они оказывают вредное влияние на работоспособность машин. Колебания звеньев в зависимости от причин, их вызывающих, разделяют на четыре группы свободные, вынужденные, параметрические и автоколебания. [c.301]

В качестве примера на рис. 2 приведены осциллограммы деформаций вынужденных и собственных колебаний, записанных тен-зодатчиком 2ШР2 (осциллограммы а, б, в, г. д) и тензодатчиком ЗШР9 (осциллограмма е), при различных состояниях индуктора при токе /и=3400 а. Анализ осциллограмм показал, что в зависимости от состояния индуктора не только уменьшаются деформадии, но и изменяется их характер. В свободном состоянии индуктора (рис- 2, а) осциллограмма деформаций имеет ярко выраженный период неустановившихся колебаний, характеризуемый соотношением частот вынужденных и собственных колебаний. В результате сложения собственных и вынужденных колебаний происходит биение, частота которого равна разности частот слагаемых колебаний индуктора и составляет величину 22,5 гц. Двойная амплитуда деформаций в начальный момент после включения индуктора, обусловленная собственными колебаниями, составляет 78,5% от величины двойной амплитуды деформаций, вызываемых электродинамической нагрузкой. Время переходного процесса после включения составляет 0,49 сек. Отношение двойной амплитуды деформаций в момент включения к двойной амплитуде деформаций в установившемся режиме работы свободного инду стора достигает 5. Сравнительно большое время переходного процесса говорит о [c.219]

Для количественной оценки влияния начальных перемещений на частоты и формы собственных колебаний решена следующая задача. Рассмотрена консольная пластинка (рис. 5.15а), нагруженная сосредСггоченной силой (вариант 1) и сосредоточенным моментом (вариант 2) на свободном конце. Конечно-элементная расчетная схема приведена на рис. 5.15,6. По программе ПРИНС вычислены частоты й формы собственных колебаний для первых шести тонов при отсутствии нагрузки, при Р= 1,2,3 Н и М=40,120,200 Нем. Результаты расчета приведены в табл. 5.2 и 5.3 в виде зависимости частот собственных колебаний от нагрузки для вариантов нагружения 1 и 2 соответственно. В этих таблицах через Юо обозначены частоты собственных колебаний ненагруженной конструкции. Приведены также максимальные значения прогибов и х актеристики форм собственных колебаний. [c.130]

Работа крановых металлоконструкций характеризуется большим разнообразием циклических нагрузок как по величине иаиряжепий и ас 1мметрии цикла, так и по частоте приложения этих нагрузок. Частота свободных колебаний металлоконструкций обычно достигает 100—200 циклов в минуту [1]. Нагрузки от веса поднимаемого груза в зависимости от режима эксплуатации крана изменяются с частотой в пределах до 20 циклов в минуту [1]. [c.494]

Свободные гармонические колебания.— Если упругую систему, например нагруженную балку, закрученный вал или деформированную пружину, отклонить от положения равновесия ударом или дополнительной внезапно прилоленной и затем устраненной силой, то в возмущенном положении упругие силы не будут находиться в равновесии с нагрузкой и возникнут колебания. В общем случае упругая система может совершать колебания различных видов, Например, колеблющаяся струна или балка может принимать различные формы в зависимости от числа узлов, подразделяющих ее длину. В простейших случаях конфигурация колеблющейся системы может быть определена только одной координатой. Такие системы называются системами с одной степенью свободы. [c.9]

Колеса главных опор шасси выполняются неориентирующи-мися, с тормозами, которые служат для сокращения длины пробега вертолета после посадки и при опробовании двигателей на стоянке. На палубных вертолетах применяются дисковые тормоза или тормоза камерного типа, имеющие одинаковый тормозной момент при нагрузках на вертолет вперед и назад. Колодочные тормоза имеют разный момент трения в зависимости от направления приложения усилия. На стойках шасси предусматриваются узлы для буксировки и привязки вертолета. Носовое (хвостовое) колесо делается самоориентирующимся. В результате свободной ориентации колеса на передней стойке шасси могут возникнуть поперечно-крутильные автоколебания— шимми , происходящие в результате взаимодействия сил со стороны взлетно-посадочной полосы, инерционных и упругих сил конструкции. Явление шимми можно устранить установкой на передней стойке шасси двух колес с выносом их оси вращения назад по отношению к оси амортизатора. Если величина демпфирования поперечных колебаний стойки шасси будет меньше потребной, то устанавливается специальный [c.202]

Наиболее вероятны две схемы использования ПЭС непосредственное восприятие колебаний их выработки врашдющимся резервом мощности ТЭС и погашение этих колебаний с помощью свободных или специально создаваемых мощностей ГЭС и емкости их водохранилищ Первая схема зависит от кратности соотношения мощности ТЭС и ПЭС и топливных характеристик ТЭС. Во второй схеме может бьггь использовано (в зависимости от графика нагрузки) от 1/3 до 3/5 мощности ПЭС путем ее дублирования более дешевой мощностью ГЭС. [c.136]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...