Энтальпия потока относительная

Рис. 8.7. Общий вид зависимости критического теплового потока от относительной энтальпии потока [11]

В отличие от кипения в объеме, где кризис однозначно определяется свойствами жидкости и пара, при кипении в каналах кризис сложным образом зависит от локального паросодержания (относительной энтальпии) потока. Однако л — не единственный параметр, влияющий на кризис. Из самых общих соображений ясно, что на условия эвакуации пара от стенки, а следовательно, на должна влиять скорость потока. Причем влияние это, как показывают эксперименты, неоднозначное при х < с ростом массовой скорости возрастает (что представляется естественным), а при j > происходит инверсия влияния массовой скорости на с ростом p wg значение снижается (что не имеет сегодня достаточно убедительного объяснения). Поскольку механизм отрицательного влияния массовой скорости на критическую тепловую нагрузку не ясен, отсутствует и сколь-нибудь стройная методика расчета положения точки инверсии , т.е. величины Не имеет сегодня объяснения и такой (достаточно удивительный) экспериментальный результат, как отрицательное влияние на недогрева жидкости до в узкой области малых отрицательных л [12, 78]. [c.362]

Все сказанное выше объясняет то, что в настоящее время в проектных расчетах чаще используют не расчетные соотношения, а рекомендуемые табличные значения q в зависимости от давления, массовой скорости и относительной энтальпии потока в точке кризиса. Таблицы рекомендуемых значений q при кипении воды в круглых равномерно обогреваемых трубах впервые были составлены в СССР [33]. Позднее аналогичные таблицы были подготовлены в Канаде недавно опубликован новый, совместный вариант таких таблиц [61]. Предпринимаются попытки разработать методы пересчета q p с воды на другие жидкости [62]. [c.362]

Относительная скорость потока на выходе из рабочего колеса при идеальном истечении w,2a., определяется по значению энтальпии потока в относительном движении по параметрам торможения [c.184]

Рис. 6-39. Зависимость кратности циркуляции от относительной энтальпии потока для трубки диаметром 5,4 мм, длиной 300 мм при давлении 0,112 МПа.

Относительная энтальпия потока [c.33]

Влияние давления. Как известно, увеличение давления повышает устойчивость потока вследствие уменьшения зависимости удельного объема от энтальпии и относительной доли сопротивления испарительного участка в общем сопротивлении трубы. В результате теоретического решения было определено количественное влияние давления на границу устойчивости потока при различном недогреве и дросселировании на входе, при неизменных остальных параметрах. Влияние давления на граничный расход в горизонтальной трубе приведено в таблице. В вертикальной трубе влияние давления на граничный расход проявляется более резко, т. е. с уменьшением давления устойчивость потока суш ественно ухудшается. Можно отметить, что в горизонтальной трубе при давлении р > 160 кГ/см и пульсации имеют место лишь при перегреве теплоносителя. [c.64]

Область V расположена от сечения начала интенсивного парообразования Г до сечения Д, в котором относительная энтальпия потока Х=Х(, становится равной нулю. Никаких изменений структуры потока или каких-либо других характеристик потока в сечении Д при а =0 не происходит. Это сечение является лишь расчетной характеристикой и делит всю область Х=Х(, на две области — отрицательных и положительных значений относительной энтальпии потока. [c.70]

Вообще говоря, скорость роста истинного паросодержания при возрастании относительной энтальпии потока в случае, когда кипение начинается непосредственно на входе, больше скорости, полученной в стабилизированных условиях. Поэтому рано или поздно зависимости в этих двух случаях совпадут. Однако [c.82]

Если конденсируется перегретый пар, интенсивность теплоотдачи может измениться. Это иллюстрируют графики рис. 4-26, 4-27 [4-20]. Перегретому пару соответствуют значения относительной энтальпии потока [c.115]

Расход пара определяется из теплового баланса. Массовое паросодержание определяется относительной энтальпией потока из зависимости [c.250]

Зависимость критического теплового потока от массовой скорости [3.36] показана на рис. 3.16. В диапазоне параметров, используемом практически, с увеличением скорости тепловая нагрузка падает. Лишь при сравнительно больших для реакторов и парогенераторов скоростях тепловая нагрузка снова возрастает. Однако такой характер зависимости проявляется не при всех давлениях. Например, при давлении р = = 19,6 МПа тепловая нагрузка с ростом массовой скорости в исследованном диапазоне паросодержаний монотонно возрастает. В области малых давлений влияние скорости отрицательное, в зоне больших давлений—положительное. В определенной области влияние давления практически не сказывается. Границы этой области зависят от относительной энтальпии потока. [c.121]

В работе [2] обобщены опытные данные по распределению истинного объемного паросодержания на участке кипения с не-догревом. Рассматривались данные измерения tp в потоке, полученные с помощью проникающего излучения. В результате выведены соотношения, позволяющие рассчитать относительную энтальпию потока в сечении начала парообразования [c.79]

Область 111 расположена между сечением начала кипения и сечением, где среднемассовая энтальпия потока становится равной энтальпии насыщения, т е. xg = 0. В области 111 поток является существенно неравновесным относительная энтальпия потока Хд остается отрицательной, тогда как расходное массовое паросодержание х и соответствующее ему истинное объемное паросодержание ф уже отличны от нуля и наличие паровой фазы в потоке обнаруживается экспериментально. Внутри этой области иногда выделяют сечение А, рис. 1.90), соответствующее началу интенсивного парообразования [60], после которого заметно повышается интенсивность теплоотдачи, возрастает гидравлическое сопротивление, а температура стенки либо остается постоянной, либо несколько уменьшается. Граница областей III и IV не отражает каких-либо физических изменений, происходящих с потоком. [c.102]

При отрицательных относительных энтальпиях потока, т.е. в интервале Лд < Лд <0 (область III рис 1.90), истинное объемное паросодержание рассчитывается по формуле [c.103]

Записанные выражения позволяют рассчитать изменение температуры пористого материала, энтальпии охладителя, расходного массового паросодержания двухфазного потока в области испарения. Для определения ее относительной протяженности к -1 используем последнее из условий (7.8), которое с учетом (7.14)., .(7.18) можно записать так [c.163]

Выявление условий возникновения кризиса кипения является практически наиболее важной задачей, стоящей перед исследователями теплообмена при кипении. Действительно, значение во многих случаях определяет границу безаварийной эксплуатации оборудования по тепловой нагрузке. Несмотря на огромное количество экспериментальных и теоретических работ, посвященных кризису кипения в каналах, сегодня не только отсутствует законченная теория процесса, но (по некоторым аспектам) даже единство в качественных представлениях о механизме процесса. Пожалуй, сегодня можно лишь констатировать намечающееся согласие различных исследователей в том, что невозможно создать некую универсальную модель кризиса кипения в каналах, способную описывать развитие процесса при любом сочетании параметров [12, 51, 78]. При этом в упоминаемых работах речь шла о кризисах кипения недогретой жидкости, т.е. о режимах, при которых относительная энтальпия потока в месте кризиса < 0. Достаточно взглянуть на общий вид зависимости широком диапазоне j [11], чтобы понять очевидную невозможность построения общей теории кризиса кипения в каналах. Представленная на рис. 8.7 зависимость содержит, как минимум, три различные по доминирующему процессу области. Участок ylS соответствует кризису пузырькового кипения (кризис первого рода), имеющему общие черты с кризисом кипения в условиях свободного движения (большой объем). Участок ВС согласно [11] отвечает постоянно- [c.361]

Если под энтальпией омеси i M. при условиях, когда tтемпературы насыщения. Когда tnoTi (вплоть до условий, когда энтальпия потока равна энтальпии пара i" при температуре насыщения) значения х положительны и равны массовому паросо-держанию смеси. Величину, определяемую по уравнению (1.30), во всем рассматриваемом диапазоне энтальпий потока, включающем отрицательные значения х, называют часто относительной энтальпией. [c.21]

Кризис теплообмена первого рода может возникать как при кипении жидкости, недогретой до температуры насыщения, так и при положительных значениях относительной энтальпии потока, включая его дисперсно-кольцевую структуру. В последнем случае, пока в пристенной пленке сохраняются условия для протекания процесса пузырькового кипения, можно ожидать возникновения кризиса теплообмена первого рода. Количественной характеристикой этого рода кризиса является максимальная плотность теплового потока ( кр1, который м ожно отвести от теплоотдающей поверхности в режиме пузырькового кипения, обеспечивающем высокую интенсивность теплообмена. [c.283]

Область VIII — область равновесного течения, между сечением И, в котором средняя температура жидкости достигает насыщения, и сечением Я, где появляется другая неравновесность, при которой в двухфазном потоке сосуществуют догретая до температуры насыщения вода и перегретый пар. Это область больших значений относительных энтальпий потоков и дисперсных или кольцевых—дисперсных режимов течения, анализ которых не входит в задачу настоящего исследования. [c.71]

Следует, однако, отметить, что в ряде случаев область равновесного течения может вообще отсутствовать, а в определенном диапазоне относительных энтальпий потока х возможны режимы течения с так называемой двойной неравновесностью, при которой в двухфазном потоке перегретого пара существуют капли не-догретой жидкости. Возможны и такие случаи, когда при достаточно больших X в области подавленного пузырькового кипения [c.71]

В задачу настоящего исследования входит анализ характеристик двухфазного потока в областях с V по VII, т. е. в области наибольшей термической неравновесности, в которой действительное расходное паросодержапие значительно больше относительной энтальпии потока за счет недогрева потока жидкости до температуры насыщения. [c.72]

Анализ экспериментальных данных по распределению истинных объемных паросодержапий по сечению парогенерирующих каналов [7—10] показывает, что при кипении недогретой жидкости в области отрицательных значений относительной энтальпии потока X нар, образующийся на поверхности нагрева, концентрируется в пристенном слое. При этом скорость жидкости в ядре потока должна быть больше скорости пароводяной смеси в пристенном кипящем слое, а следовательно, среднее но сечению истинное объемное паросодержание такого потока должно быть больше действительного расходного объемного паросодержания в том же сечении f > Рэ- По мере увеличения количества пара в канале но его длине толщина кипящего слоя растет, большая часть пара попадает в основной поток, средняя скорость пара при этом увеличивается, действительное расходное паросодержание увеличивается быстрее, чем истинное объемное паросодержание, и разница между ними постепенно уменьшается. В сечении капала, обозначенном на рис. 1 через М, действительное расходное и истинное объемные паросодержания по абсолютной величине равны друг другу. При дальнейшем увеличении паросодержания но длине канала действительное расходное паросодержание все больше и больше обгоняет рост истинного объемного паросодержания за счет увеличения скольжения, и разница между ними постепенно увеличивается. [c.74]

Вблизи начала поверхностного кипепия отклонение степени концентрирования в парогенерирующей трубе с отложениями от соответствующих характеристик для чистых поверхностей нагрева незначительно. С увеличением относительной энтальпии потока величина отклонения возрастает. [c.245]

Критерий А//г = л — относительная энтальпия потока в интервале значений от О до 1 он численно равен весовому паросодержанию. Для воды, недогретой до 4, л < О, а для перегретого пара х> 1. [c.89]

Статистические характеристики пульсаций температуры неравноввс -нсго двухфазного потока (интенсивность, плотность распределения вероятностей, автокорреляционная функция, спектральная плотность) рассчитывались на ЭВи в предположении стационарности случайного процесса. Типичные результаты приведены на фиг.2, где показано изменение всех выше перечисленных характеристик с увеличением относительной энтальпии потока для давления 140 ата и массовой скорости 350 кг/м сек. [c.252]

На фиг.З представлено изменение интенсивности пульсаций температуры потока б на различных расстояниях от входа в необогреваемый участок в зависимосш от относительной энтальпии потока. Величина интенсивности пульсаций температуры совместно с распределением вероятностей дает возможность оценить степень перегрева пара относительно температуры жидкости, т.е. степень неравновесности потока. [c.254]

Наличие максимума в зависимости <Г от -у можно объяснить сле-дущиы образом. При значениях относительной энтальпии потока, близких к I, влагосодержание потока настолько велико, что термопара все время покрыта пленкой жидкости и показывает температуру насыщения. С увеличением влагосодержание потока падает, перегрев пара растет, и при некотором значении относительной энтальпии потока на выходе из обогреваемого участка термопара начинает регистрировать цульсации температуры потока, амплитуда которых увеличивается с ростом . При большой относительной энтальпии потока инзен-сивность пульсаций вновь уменьшается из-за того, что, с одной стороны, уменьшаются размеры капель, а, с другой стороны - термопара может разогреться до температуры выше температуры сфероидального [c.256]

Область П охватывает участок канала от сечения, где температура стенки сравнялась е Г , до сечения, где действительное паросодержание в канале стало отличным от нуля. Температура стенки в конце области 11 равна температуре начала кипения (см. п. 1.17.3), = Г к > Т , а среднемассовая энтальпия потока h остается меньше энтальпии насыщения И т е. жидкость в среднем по-прежнему недогретадо Т . Параметры потока в области 1 с достаточной точностью можно рассчитывать (как и в области I) по формулам однофазного теплообмена (п. 1.17.3). В областях / и // относительная энтальпия Лд < 0. [c.102]

На практике часто возникают условия, когда теплоотдача осуш ествляется при прохождении процесса кипения в жидкости, недогретой до температуры насыщения. В этом случае за начало зоны неразвитого поверхностного кипения принимается сечение, где В нем относительная энтальпия потока при продольном омывании [c.59]

Смотреть страницы где упоминается термин Энтальпия потока относительная : [c.9] [c.294] [c.334] [c.337] [c.185] [c.315] [c.33] [c.67] [c.75] [c.82] [c.88] [c.87] [c.80] [c.251] [c.251] [c.252] [c.101] [c.103] [c.38] [c.214] [c.187]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...