Последовательность Коэффициент качества

Итак, имеем уравнения трех связей (7.70) соответственно с коэффициентами (7.87), (7.90), (7.91), которые решаются методом прогонки в соответствии с алгоритмом, описанным ранее. Как уже отмечалось, применяются итерации до получения необходимой точности. Если рассматривается система двух и более уравнений (например, помимо уравнения движения решается также уравнение энергии), то в этом случае можно применить метод последовательных прогонок после получения с необходимой точностью решения уравнения движения на данной характеристике, интегрируется уравнение энергии. Если уравнение движения зависит от решения уравнения энергии, можно повторить итерации уравнения движения, затем — энергии и так далее до получения заданной точности. Итерационный процесс решения системы нелинейных уравнений может стать в некоторых случаях неустойчивым. Тогда может быть применен прием, называемый демпфированием. Пусть получены значения функции на k-vi и k + 1)-й итерациях, в качестве значения функции примем [c.259]

Решение поставленной задачи с использованием приведенных выше соотношений производится методом последовательных приближений. В качестве первого приближения принимаем показатель степени в законе распределения скоростей к = 7,46 и подсчитываем соответствующие значения коэффициентов В п С С 9,184 В = = 0,3425. [c.676]

Матрицы переноса элементов динамической модели. Предварительно рассмотрим, каким образом трансформируется координата и сила (или момент) при прохождении через элементы динамической модели, образующие при соединении односвязную цепную систему. Связность системы показывает число возможных перемещений любого сечения или, что то же самое, число реакций, заменяющих при рассечении системы действие одной ее части на другую [39]. В качестве примера простейшей односвязной цепной системы на рис. 36 показано последовательное соединение линейного упругого элемента с коэффициентом жесткости j, сосре-, доточенного массового момента инерции Jj и кинематического аналога П . [c.124]

По мере перемещения пластины относительно луча в ней образуется последовательный ряд углублений с большим коэффициентом перекрытия, в результате чего получается ровная непрерывная канавка, имеющая в сечении V-образную форму, с шириной на поверхности пластины не более 25 мкм и глубиной около 50 мкм. При этом отсутствуют радиальные микротрещины и нагревание пластины, закрепленной к рабочему столу при помощи вакуумной присоски. Недостаток лазерного скрайбирования состоит в том, что испаренный из зоны обработки материал оседает на более холодную поверхность пластины. Однако этот тонкий слой легко удаляется ультразвуком без повреждения полупроводника или интегральной схемы. Глубина нарезанной канавки очень важна при раскалывании интегральной схемы или других тонких пластин на отдельные элементы. Экспериментально обнаружено, что при глубине канавки в 25—35% от общей толщины пластины получается раскалывание высокого качества. Более глубокие разрезы, естественно, повышают качество раскалывания, но, как правило, для их получения приходится уменьшать скорость скрайбирования. [c.172]

Выражение (506) определяет неявную зависимость коэффициента ослабления р от значения амплитуд колебания давления в фиксированных сечениях канала ха L, чисел Мо, скорости звука Со и граничных условий. Поэтому для определения коэффициента ослабления р по уравнению (506) необходимо воспользоваться методом последовательных приближений. В качестве первого приближения можно использовать уравнение (504) для малых значений р. [c.220]

Построение маршрутной технологии во многом зависит от конструктивно-технологических особенностей детали и требований точности, предъявляемых к ее основным, наиболее ответственным поверхностям. Для основных поверхностей с учетом точности выбранной заготовки и достижимых коэффициентов уточнения при обработке, выбирают методы обработки, назначают число и последовательность выполняемых переходов, определяют содержание операций. Место обработки менее ответственных поверхностей определяется конкретными условиями и не является принципиально важным. Если обработку этих поверхностей по расположению и видам применяемых инструментов можно вписать в основные операции, то ее включают в состав этих операций в качестве переходов, выполняемых на черновой и чистовой стадиях обработки. [c.199]

Коэффициенты уточнения Аут оценивают степень улучшения качества (например, точности размеров деталей) в последовательной цепи операций технологического процесса. Естественно, что величины этих коэффициентов должны быть больше единицы, если в числитель формул вносится величина для предшествующей -той операции или перехода, а в знаменатель — величина для исследуемой + операции или перехода. При рациональной последователь- [c.338]

Уравнения (12-5) и (12-6) интегрируются по методу последовательных приближений. В качестве первого приближения используется распределение температуры при постоянных физических свойствах. Затем численно интегрируется уравнение движения с учетом зависимости вязкости от температуры, что дает второе приближение для поля скорости. Последнее используется при численном интегрировании уравнения энергии, в результате которого получается второе приближение для поля температуры. Процесс итераций продолжается до тех пор, пока поля скорости и температуры с заданной точностью не перестанут изменяться. В результате расчета определяются средняя скорость и средняя массовая температура жидкости, коэффициенты трения и теплоотдачи. [c.312]

При расчете колебаний эпицикла с подвеской по высшим формам в качестве конечного элемента следует рассматривать кольцо в упругой среде, сопротивляющейся радиальным и тангенциальным смещениям [25, с. 68]. Последовательное соединение колец через упругие связи позволяет построить расчетную модель эпицикла с подвеской и определить коэффициенты динамических податливостей в местах сопряжения его с другими подсистемами. [c.99]

Количественный анализ упругопластического соударения применен для исследования контактного взаимодействия дроби с преградой. Использовали стальную дробь (диаметр 0,4 мм, модуль упругости Е = 2,058 10 МПа, коэффициент Пуассона v = 0,3, предел текучести О.Г = 1,57 10 МПа, плотность р = 7,85 г/см ). В качестве преграды рассмотрено тело из сплава АВТ-1, Е = 7,2 10" МПа, v = 0,33, Оод = 3,1 х X 10 МПа, р = 2,7 г/см . Результаты численного эксперимента трех последовательных сухих соударений под углом 45° со скоростью 15 м/с в момент соприкосновения представлены на рис. 197. На рис. 198 показаны конечно-элементная триангуляция зон соударения и сечение дроби. [c.350]

В качестве примера приводим подсчет калориметрической температуры горения каменного угля при различных значениях коэффициента избытка воздуха а = 1,0 1,25 1,50 1,75 и 2,00 по методу последовательных приближений [26] и по упрощенной методике. [c.95]

Вода (15° С) вытекает из большого резервуара по системе последовательно соединенных труб различных размеров (рис. 14-17). Система труб заканчивается насадком, из которого в точке 9 струя вытекает в атмосферу. Все переходные участки, кроме насадка, представляют собой внезапные сужения или расширения. В качестве первого приближения примем, что поток является полностью развитым по всей длине. Отметки различных точек системы, длина, диаметр и относительная шероховатость каждой трубы указаны на рис. 14-17. Если в первом приближении считать, что коэффициенты сопротивления трения не зависят от числа Рейнольдса, то по заданной шероховатости получим из рис. 13-12 [c.347]

В качестве линии связи может быть выбран параллельный или последовательный интерфейс. Устройство выполнено в виде модуля, который может стать основой более сложной многоканальной аппаратуры, позволяющей выполнить программную регулировку коэффициентов усиления сигналов АЭ. В ней реализована возможность ждущего (импульса АЭ) режима запуска на заполнение буфера результатами измерений с программной установкой уровня запуска. [c.47]

Метод последовательного поперечного гофрирования гибких элементов эластичным пуансоном по жесткой матрице имеет следующие достоинства низкая технологическая себестоимость в условиях крупносерийного и массового производства высокое качество поперечно-гофрированных оболочек за счет равномерной толщины стенки, а также за счет высоких прочностных и упругих характеристик изделий отсутствие поверхностных повреждений простота применяемого оборудования и инструмента удобная возможность механизации и автоматизации процесса гофрирования возможность изготовления оболочек с любым сечением гофров и значительной длиной изделий. Л етод характеризуется достаточно высоким коэффициентом ис- [c.22]

Как уже упоминалось выще, оценку качества равновесия удобно получать на основании качественных критериев, хорошо разработанных в трудах Р. Р. Матево-сяна [39], Я. Л. Нудельмана [46], А. Ф. Смирнова [72] и других исследователей. В настоящей работе будем основываться на понятиях о степени устойчивости и неустойчивости, причем совокупность последовательных коэффициентов устойчивости по предложению Р. Р. Мате-восяна будем называть рядом устойчивости [39]. Следуя [39], ряд устойчивости используется в неортогональной форме, т. е. для определения степени устойчивости и неустойчивости системы не будем решать характеристическое уравнение и вычислять собственные значения матриц, хотя для некоторых рассуждений будут использованы известные свойства собственных чисел. Мы будем рассматривать качественный анализ систем, описываемых уравнениями смешанного метода. При этом будем предполагать, что система уравнений смешанного метода записана таким образом, что сперва расположены все условия совместности деформаций, а затем все условия равновесия (см. рис. 54). [c.148]

Поскольку одна плоская решетка без дополнительных устройств не всегда достаточно эффективна при использовании ее в качестве распределительного устройства, возникает необходимость в других способах выравнивания потока. Одним из способов является последовательная установка системы плоских решеток, каждая из которых имеет меньший коэффициент сопротивления, чем необходимый коэффициент сопротивления при одной решетке. В этом случае растекание струи будет происходить постепенно от одной решетки к другой (рис. 3.10, а), что исклюйает возможность новой деформации потока вследствие перетекания жид1сости из [c.87]

В некоторых случаях многофазная смесь может быть описана в рамках одной из известных классических моделей, в которых неоднородность отражается в значениях модулей, коэффициентов сжимаемости, теплоемкостей и т. д. (заранее определяемых через физические свойства фаз), т. е. только в уравнениях состояния смеси (см. 5 гл. 1). Например, жидкость с пузырями может иногда описываться в рамках идеальной сжимаемой жидкости, а грунт — в рамках упругой или упруго-пластической модели. Но при более интенсивных нагрузках, скоростях движения или в ударных процессах эти классические модели обычно перестают работать и требуется введение новых моделей и новых параметров, в частности, последовательно учитывающих неоднофазность, а именно существенно различное поведение фаз (различие плотностей, скоростей, давлений, температур, деформаций и т. д.) и взаимодействие фаз между собой. При этом проблема математического моделирования без привлечения дополнительных эмпирических или феноменологических соотношений и коэффициентов достаточно строго и обоснованно (например, методом осреднения более элементарных уравнений) может быть решена только для очень частных классов гетерогенных смесей и процессов. Эти случаи тем не менее представляют большое методическое значение, так как соответствующие им уравнения могут рассматриваться в качестве предельных или эталонов, дающих опорные пункты при менее строгом моделировании сложных реальных смесей, с привлечением дополнительных гипотез и феноменологических соотношений. Два таких предельных случая подробно рассмотрены в 5, 6 гл. 3. [c.6]

В обоснованных случаях устанавливают требования к направлению неровностей (табл. 8.3) и виду (или последовательности видов) обработки, если он единственный для обеспечения качества поверхности. Наименьшие коэффициент трения и износ трущихся деталей получают, когда направление движения не совпадает с направлением неровностей, например при произвольном направлеинн неровностей, возникающем при суперфнпишпрованин и хоиииговании. [c.189]

В случае ламинарного режлма расход определяется из формулы (9-22). В случае турбулентного режима задача решается методом последовательных приближений. В качестве первого приближения принимается квадратичная область сопротивления, в которой по известным d и А определяются значения А и С, позволяющие найти из формул (9-6) или (9-12) расход Q. Подсчет Re по найденному Q дает возможность уточнить значения коэффициентов потерь и определить расход во втором приб. ижении, что обычно оказывается достаточным. [c.235]

Сущность метода исследования во всех случаях состоит в разложении прогиба НЛП его производных в ряд по некоторой фундаментальной системе функций и изучении счетной системы обыкновенных дифференциальных уравнений, которым удовлетворяют коэффициенты разложения. Для однотипной нагрузки в качестве фундаментальной системы берется последовательность собственных функций некоторой вспомогательной упругой задачи. При ис-с.тедовании же устойчивости сжато-растянутых неоднородно-стареющих вязкоупругих стержней последовательность собственных функций непосредственно уже не связана с соответствующей упругой задачей. Существенным является также выбор удачного представления для функции прогиба. Для ряда ситуаций численно исследована зависимость критического времени от функции неоднородного старения, параметра армирования и других характеристик задачи. Обзор современных концепций и библиография работ, связанных с устойчивостью однородно-стареющих вязкоупругих стержней, имеется, например, в [270, 404, 415, 520]. Некоторые [c.230]

Наиболее изученным является хорошо известный эффект влияния однократной перегрузки на последующий рост трещины [11-22]. После приложения пиковой нагрузки трещина растет с меньшей скоростью, чем она была до этого. Одиночный импульс перегрузки приводит к сложной траектории движения трещины из-за ее пластического затупления и формирования зоны "вытягивания", которую характеризуют в общем случае изменением зависимости длины трещины от числа циклов нагружения (рис. 8.1). После достижения коэффициента интенсивности напряжения при перегрузке Kpeak происходит кратковременное ускорение трещины на участке 1-2, что рассматривается в качестве эффекта "задержанной задержки" (рис. 8.2). Трещина останавливается далее на участке 2-3. Затем происходит ускорение трещины на участке 3-4, и закономерность ее роста по мере увеличения числа циклов нагружения как бы восстанавливается до закономерности, которая была перед перегрузкой, но со смещением на величину Nq, характеризующую длительность задержки трещины. Эта же ситуация для СРТ описывается последовательностью событий по участкам AB-B - D-DE. После перегрузки материала может сразу происходить снижение СРТ на участке АВ, далее имеет [c.402]

Рассматривается комплексный метод измерения диэлектрической постоянной сильнопоглощающих веществ на СВЧ. В качестве исходных измеряемых параметров выбраны величины коэффициентов отражения и поглощения. Для иллюстрации метода приведены результаты и последовательность измерений радиофизических свойств цементного шлама. [c.259]

В качестве примера определим характеристические коэффициенты двухконечного звена, состоящего из двух последовательно соединенных упруговязких звеньев. [c.308]

Метод расчета эжектора впервые был дан в работе [18], а затем дополнен и существенно упрощен благодаря применению газодинамических функций в последующих исследованиях, библиография которых приводится в [3]. При расчете заданными считались параметры газа в сечении 2, выраженные через параметры торможения, а также коэффициенты скорости и Х а- Нахождение искомых величин параметров осуществлялось графо-аналитически путем последовательного перебора ряда вариантов, удовлетворяющих заданным условиям. Это не всегда удобно в приложении к задачам расчета газовых приборов. Поэтому ниже дается аналитический метод прямого расчета параметров эжектора в отмеченной выше постановке. В качестве безразмерного критерия скорости, в отличие от указанных работ, используется критерЬй подобия М. Это позволило решить задачу без допущения о равенстве дав- [c.247]

Теперь вернемся к анализу уравнения (2-12). Как видим, коэффициент интенсивности теплообмена Ка, экспоненциально зависит от произведения атР, являющегося безразмерной характеристикой интенсивности теплообмена. Обозначим Ща = атРт == = —1п(А т/А/о) = —1п i(a. Коэффициенты Ка и Kta могут быть использованы при расчете теплообменников в качестве определяемых чисел подобия, так как они соответствуют перечисленным выше требованиям. Однако в коэффициенты Ка и Kta входят все четыре температуры (начальные и конечные температуры жидкости и газа), что создает неудобство при производстве расчетов, так как пришлось бы наперед задаваться неизвестными температурами, а потом определять их методом последовательных приближений. Поэтому преобразуем уравнение интенсивности теплообмена, подставив вместо А т выражение для среднелогарифмического температурного напора, вычисленного, как для противотока. После алгебраических преобразований уравнение примет следующий вид [c.56]

Если fla >0,5 и 4 методом последовательных приближений. При этом в качестве первого приближен 1я принимается Ь при х х . Если аа >0,5 и х < А п,ах <х , то коэффициент bi также вычисляется методом последовательных приближений. При этом в качестве первого приближения принимается значение bi при [c.290]

Для решения (6.5.19) — (6.5.24) используем метод последовательных приближений (итераций). Задаем в качестве нулевого приближения значения 1X2 =Х2, Хз =Хз. Затем ил (6.5.20) и (6.5.23) определяе.м Аз и I2 . Подставляя найденные значения Аз и Аз в (6.5.19) и (6.5.24), находим первое приближение для Ха и Хз . Затем снова лодстав-ляем в (6.5.20) и (6.5.23) и т. д. Когда найдены Хг и Аз, из (6.5.21) и (6.5.22) находим /-4 и Xi . Результаты расчетов для двух итераций, достаточных для получения инженерной точности, приведены в табл. 6.5.2, из которой видно, что коэффициент про- [c.274]

Вводить в расчет граничного подведенного давления рпг амплитуду Аг и частоту Qg периодических колебаний привода на границе устойчивости неудобно, так как сами они являются функцией усилия трения. Проще находить рпг методом последовательных приближений. В качестве первого приближения можно принять коэффициент усиления = О, что дает некоторый гапас устойчивости, так как соответствует минимуму q. Затем можно считать, что [c.223]

И — число последовательных стадий при образовании устойчивого начального центра твердой фазы плюс постоянное число, характеризующее форму реакционного ядра, т = 3 при образовании сферического ядра, т = = 2 - цилиндрического и 1 - плоского ядра реакции. Принято считать, что величина коэффициента может служить характеристикой затруднений, возникающих в процессе. При т < 1 (ближе к 0,5) затруднения носят диффузионный характер, а при m > 1 - кинетический. Г.В. Саковичем [ 89] было показано, что коэффициент к может служить в качестве константы скорости реакции лишь в частном случае при т = onst и что более корректным для константы скорости является выражение [c.43]

Выбор режимов резания производят в такой последовательности сначала в зависимости от припуска на обработку, а также прочности и жесткости станка, приспособления, инструмента и детали задаются глубиной резания t. Затем в соответствии с заданной шероховатостью обработанной поверхности по соответствующим таблицам выбирают величину подачи s. Далее находят в справочнике таблицу, наиболее подходящую для заданного случая резания, и для полученных значений t и s определяют F и iV. В табл. 12.1 в качестве примера приведены данные для определения параметров резания при продольном обтачивании деталей из стали с пределом прочности = 750 МПа резцом с пластинкой из твердого сплава Т15К6. Например, для t= 4 мм и s = 0,3 мм/об имеем F =3130 Н, опт ""169 м/мин и JV = 8,8 кВт. Если таблица не полностью соответствует заданным условиям резания, то полученные результаты умножают на поправочные коэффициенты, которые приводятся в этих же справочниках. [c.360]

Измерение динамических напряжений проводится с помощью термостойких тензорезисторов на металлической подложке с базой решетки 10 J лl и сопротивлением порядка 150 ом. Максимальная рабочая температура тензорезисторов составляет 430° С, коэффициент чувствительности при температуре 250° С равен 1,8. В каждой исследуемой точке устанавливаются два тензорезистора в известных направлениях главных деформаций. Для герметизации датчики закрывают колпаками, которые обвариваются по контуру. Соединительные провода от датчиков выводятся в заш,итных трубках диаметром 6 мм толщиной стенки 1 мм, которые по всей трэссе внутри аппарата крепятся к поверхности элемента скобами, приваренными с шагом 150—200 мм. Для измерения динамических напряжений применяется мостовая схема с выносной компенсацией по активной и емкостной составляющим. Такая схема позволяет значительно сократить время балансировки мостов при переключении датчиков. Перед каждым измерением проводится статическая тарировка каналов путем последовательного подключения в плечо моста постоянного сопротивления величиной 0,01 ом с регистрацией отклонения светового луча на экране осциллографа. В качестве вторичных приборов используются тензометрические усилители и светолучевые осциллографы. Суммарная погрешность измерений динамических напряжений составляет 12% от предела измерений. Одновременно можно записать сигналы по двадцати каналам, что обеспечивает регистрацию необходимого для анализа количества тензорезисторов и датчиков пульсаций давления, [c.156]

Очень похожее решение задачи о движении двух близко расположенных сфер дал Вакия [33]. В качестве системы координат он выбирал ту же систему, что и на рис. 6.2.1, так что результат выражается в виде, подобном полученному выше при решении двух задач о движении сфер вдоль и перпендикулярно их линии центров. Применяемый им метод решения несколько отличен от использованного здесь. Хотя также применяется разложение по сферическим гармоникам, гармоники для второй сферы выражаются непосредственно в координатах, связанных с центром первой сферы, после чего из граничных условий на первой сфере а получается одна система соотношений, связывающих определяющие коэффициенты. Таким же образом по граничным условиям на сфере Ъ получается другая система соотношений. Исключая из этих двух систем одну совокупность констант, можно получить бесконечную систему уравнений для другой совокупности констант, определяющих соответствующие гармонические функции. Эту бесконечную систему уравнений Вакия решает методом последовательных приближений, и поэтому расчетная часть у него такая же, как и здесь. Полученные им результаты согласуются с результатами Факсена для двух сфер, движущихся одна за другой, а также с приведенными выше данными для движения сфер как вдоль линии центров, так и в перпендикулярном направлении. [c.307]

В качестве А мы можем подставить массу, тепло или количество движения. Коэффициенты диффузии К зависят от режима течения жидкости. Существуют два режима течения жидкости ламинарное течение и турбулентное течение. Мы будем обсуждать их различия более детально в гл. 8. Здесь мы только отметим, что если поток движется ламинарно, без макроскопического пере-мещивания, то процессы переноса имеют место лишь благодаря молекулярному перемещиванию (диффузии). Если, с другой стороны, имеют место турбулентное движение и, следовательно, турбулентное перемешивание жидких частиц, то процессы переноса будут осуществляться также и благодаря турбулентной диффузии. Мы будем обсуждать перенос в условиях турбулентности в последующих главах. Здесь же мы последовательно рассмотрим несколько молекулярных диффузионных процессов, связанных между собой аналогией указанного выше характера. [c.67]

СИЛОЙ, которая, согласно нестационарной теории профиля, в свою очередь зависит от движения лопасти и величины циркуляции. Поэтому уравнение махового движения лопасти позволяет связать коэффициенты гармоник циркуляции с коэффициентами махового движения, что замыкает определяющую их систему уравнений. Решение ищется методом последовательных приближений, а индуктивные скорости подсчитываются при заданной циркуляции. После этого вычисляются коэффициенты гармоник нагрузки и махового движения, что позволяет уточнить циркуляцию. Процедура повторяется до достижения сходимости приближений. Поскольку высшие гармоники индуктивных скоростей в основном зависят от структуры вихревого следа, в качестве первого приближения можно использовать среднее для заданной силы тяги значение циркуляции. Миллер обнаружил, что гармоники нагрузок сильно зависят от шага винтовых поверхностей, и предположил, что для расчета влияния концевого вихря, приближающегося к лопасти, требуются нелинейная вихревая теория и представление лопасти несущей поверхностью. Он ввел также концепцию полужесткого следа, каждый элемент которого имеет вертикальную скорость, равную скорости протекания в соответствующей точке диска винта в момент схода этого элемента с лопасти. [c.665]

При решении контактной задачи в качестве исходного приближения выбирается решение линейной бесконтактной задачи. Эффективность подобного подхода при решении контактных задач нелинейной теории оболочек продемонстрирована в работах [121,127, 1291. Линейные краевые задачи решаются методом ортогональной прогонки С. К. Годунова. Коэффициенты матрицы [С] и вектора [D] (11.27) получаем численным интегрированием по формулам Ньютона — Котеса четвертого порядка. Уравнения (11.24) — (11.29), дополненные граничными условиями (П. 12) и условиями сопряжения (11.23), полностью определяют НДС осесимметрично нагруженной конструкции из оболочек вращения на п-т приближении итерационного процесса. Если необходимо получить ряд решений при пошаговом изменении нагрузки q, то начальное приближение для находим экстраполяцией по решениям для. ... .. Процесс последовательных приближений заканчивается, когда модуль максимального относительного расхождения компонент yt вектора решения Y для каждой точки ортогона-лизации меньше наперед заданного значения [c.39]

В квазимонохромати-ческнх пирометрах используют лампы с вольфрамовой нитью, обладающей значительным температурным коэффициентом сопротивления. Таким образом, сила тока через лампу, напряжение на ее зажимах либо электрическое сопротивление нити лампы могут служить мерой ее яркостной температуры. В соответствии с этим в квазимонохроматических пирометрах в качестве показывающего прибора используют амперметр, включенный последовательно с лампой вольтметр, измеряющий падение напряжения на зажимах лампы логометр или мост, показания которых зависят от сопротивления лампы. В лабораторных и образцовых пирометрах силу тока в лампе обычно измеряют компенсационным методом. На нижнем пределе измерения сила тока в пирометрической лампе равна примерно половине величины, соответствующей верхнему пределу измерения ( 400 С). В связи с этим в пирометрах применяют амперметры с подавленным нулем или дифференциальные амперметры. Аналогичный принцип осуществляется при использовании вольтметров неиспользованной остается первая треть шкалы. Применение логометра или уравновешенного моста позволяет использовать всю шкалу показывающего при-бора. Точность отсчета и измерения значительно повышается при использовании уравновешенного моста. [c.337]

Схема СП без использования датчиков скорости в аппаратурном отношении является наиболее простой из рассматриваемых схем и поэтому более надежна в эксплуатации. Основным недостатком этой схемы является существенное увеличение моментной составляющей ошибки прп переменном возмущающем моменте на валу ИД (например, при реверсе скорости и значительном моменте сухого трения). Это объясняется тем, что в качестве корректирующей обратной связи используется-связь со сравнительно большим коэффициентом усиления по моменту, развиваемому ИД, который содержит составляющую, пропорциональную возмущающему моменту. Для коррекции СП в подобной системе кроме сигнала, пропорционального моменту, развиваемому ИД, используется сигнал, пропорциональный производной от ошибки, формируемый последовательным корректирующим i -контуром в цепи сигнала ошибки. Выражение для обратной передаточной функции рассматриваемой системы может быть получено из (1-23), если принять коэффициент усилени разомкнутого внутреннего контура связи по скорости v=0, в этом случае имеем [c.86]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...