Коэффициент ослабления определение

Допустим, что, как и ранее, осуществляется обращение данных многочастотного лазерного зондирования, т. е. вектора ряст= Ря/(7, =1,. .., п), и известен опорный вектор ехо= %х, о, /=1, .п . Черта сверху в последнем случае означает, что коэффициент ослабления определен как среднее значение для всего зондируемого слоя от до 22 и не связан с каким-либо локальным объемом внутри указанного слоя. Подобное обстоятельство всегда следует подчеркивать при обращении локационных данных, поскольку не представляется возможным сопровождать их локальными измерениями коэффициента ослабления. Исключением являются нефелометрические измерения, выполняемые на борту самолетов-лабораторий. [c.178]

Для контроля твердости материалов применяют все основные методы не-разрушающего контроля — акустические, магнитные, электромагнитные и рентгеновские. В основу этих методов положено измерение определенных физических констант модуля упругости, плотности и удельного волнового сопротивления — для акустических методов магнитной проницаемости, коэрцитивной силы и остаточной индукции — для магнитных методов магнитной проницаемости и удельной электрической проводимости — для электромагнитных методов линейного коэффициента ослабления, коэффициента рассеянного излучения и плотности материала — для рентгеновских и гамма-методов. Эти физические константы находятся в функциональной зависимости от твердости материала. [c.272]

В США для определения коэффициентов ослабления от коридорных рядов отверстий используют те же зависимости (7-35) и (7-36). Для оценки коэффициента ослабления в косом мостике применяют номограмму, приведенную на рис. 7-17,6. Она построена на основании формулы [c.406]

Методика определения коэффициента ослабления для продольных и поперечных коридорных мостиков в нормах TRD такая же, как в нормах СССР. [c.414]

Определенные таким образом коэффициенты ослабления лучей различаются в четыре раза к = Акр, а поглощательные способности среды, как и ее оптические толщины, тождественно совпадают и, естественно, не зависят от способа расчета величины коэффициента ослабления. [c.19]

Определенные таким образом эффективные спектральные коэффициенты ослабления лучей при заданном значении безразмерной концентрации пыли fx/y являются однозначной функцией комплексного показателя преломления вещества и фракционного состава частиц. Для каждого заданного вещества с определенным комплексным показателем преломления т эти коэффициенты зависят лишь от фракционного состава [c.55]

Задаваясь определенными функциями распределения N x), несложно рассчитать в этом случае численные значения эффективных спектральных коэффициентов ослабления рассеянием /с ,расс- [c.56]

В силу изложенного действительная величина средней удельной поверхности пыли и коэффициент ослабления лучей могут существенно отличаться от расчетных значений F и /с, определенных в предположении, что все частицы имеют строго сферическую форму и нулевую пористость. [c.71]

Воспользовавшись установленной из опыта зависимостью ki от X, можно на основании формулы (3-7) определить для каждого заданного фракционного состава частиц и вида топлива значение эффективных коэффициентов ослабления лучей к при определенной температуре абсолютно черного тела. Зная последние и воспользовавшись данными по средним удельным поверхностям частиц, несложно установить для каждой заданной концентрации пыли л эффективную величину оптической толщины запыленного потока т и его суммарную ослабляющую способность 1 — t. [c.77]

Приведенные кривые спектральных коэффициентов ослабления описывают радиационные свойства частиц углерода в пламенах жидких и твердых топлив, по которым могут быть определены их излучательная, рассеивающая и поглощательная способности. Для перехода от приведенных спектральных величин к интегральным достаточно произвести графическое или численное интегрирование полученных зависимостей по длине волны А и параметру р. При этом для определения локальных эффективных сечений рассеяния и поглощения необходимо знать также фракционный состав частиц углерода в рассматриваемой зоне пламени на заданном расстоянии от горелки. [c.115]

Следует заметить, что определенные таким образом коэффициенты ослабления Къ К , огл и расе имеют размерность площади и представляют собой эффективные сечения ослабления. [c.148]

Определенный таким образом средний диаметр частиц будем называть в дальнейшем оптическим диаметром частиц d nx- Для определения этого диаметра предварительно запишем формулу, устанавливающую спектральный коэффициент ослабления в потоке полидисперсной пыли. [c.199]

В соответствии с изложенным спектральный коэффициент ослабления k) для каждого заданного значения может быть определен как однозначная функция оптиче- [c.203]

Определение оптического диаметра частиц связано с необходимостью вычисления функции k (q, т) в зависимости от величины комплексного показателя преломления вещества частиц, данными по которым мы, к сожалению, еще не располагаем. Расчет этот весьма трудоемкий и требует точного знания т во всей области длин волн, в которой определяется спектральный коэффициент ослабления k- . [c.204]

Таким образом, для экспериментального определения среднего коэффициента ослабления р на рассматриваемом участке канала AL необходимо знать граничное условие на выходе, амплитуду колебания давления на концах рассматриваемого участка, распределение чисел Мо и скорости звука, а также частоту колебания. [c.217]

Выражение (506) определяет неявную зависимость коэффициента ослабления р от значения амплитуд колебания давления в фиксированных сечениях канала ха L, чисел Мо, скорости звука Со и граничных условий. Поэтому для определения коэффициента ослабления р по уравнению (506) необходимо воспользоваться методом последовательных приближений. В качестве первого приближения можно использовать уравнение (504) для малых значений р. [c.220]

Учитывая влияние этих факторов параметром А, зависящим только от рода сожженного топлива, можно на основании рис. 15 записать уравнение для определения коэффициента ослабления луча в запыленном потоке в следующем виде [c.220]

Рис. 17. Номограмма для определения коэффициента ослабления луча потухшими трехатомными газами

Подставив в уравнения (15-37) и (15-38) вместо Выражение (15-44), приходим к уравнениям, которые открывают возможность расчетного определения пропуска-тельной и поглощательной способностей полусферического объема газов по отношению к центральному элементу поверхности dF. Однако вследствие неполноты наших сведений по х спектральным коэффициентам ослабления результаты таких расчетов характеризуются малой точностью. Поэтому для определения поглощательной и пропускательной способностей газов используется экспериментальный путь. [c.255]

Исходя из закона Бугера интегральный коэффициент ослабления Кс может быть определен по формуле [c.275]

При размещении отверстий в барабане стремятся к тому, чтобы коэффициент прочности, определенный при ослаблении отверстиями, приближался к значению (р, гарантированному прочностью продольного сварного шва барабана, который в зависимости от ма- [c.173]

При определении истинных параметров циркуляции в каналах малых сечений для получения достаточной чувствительности необходимо применять излучения с большим коэффициентом ослабления в исследуемой среде. Для такого рода исследований вместо тамма-лу-чей в ряде случаев используется бета-излучение, обладающее значительно меньшей проникающей опособ- [c.61]

Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами может быть определен по формуле (при От<1,5) [c.441]

Определение к . Коэффициент ослабления определяли экспериментально. С этой целью просвечиванием экспериментальной трубы, заполненной водой или паром плотностью сначала Ра, а затем pg, замеряли число импульсов в единицу времени соответ-ственно а и g. Затем по уравнению, составленному на основании формул (199) и (204), определяли ко [c.98]

Для определения выносливости при концентрации напряжений в практических расчетах можно вести вычисления по формуле (5.12). Характерные значения коэффициента ослабления концентрации для различных материалов будут даны в следую-ющей главе сводка их приведена в разд. 6.17. [c.131]

Для сталей, подвергнутых действию нагрузки типа растяжение— сжатие, усталостный предел прочности при отсутствии концентрации напряжений оказывается близким к половине предела прочности при растяжении, т. е. 0а=сТй/2. Это показано на рис. 2.4. В настоящем разделе это соотношение будет считаться справедливым при определении величины коэффициента ослабления концентрации напряжений без учета предела выносливости для материала без концентратора, полученного экспериментально. [c.132]

Попытка уменьшить разброс при определении коэффициента ослабления концентрации напряжений в зависимости от свойств материала при- [c.137]

На рис. 6.3, б коэффициент ослабления концентрации напряжений приведен в зависимости от предела выносливости при отсутствии концентрации напряжений на основании экспериментальных результатов для цилиндрических образцов с поперечным отверстием, приведенных в табл. 6.1 и 6.2. Сравнение кривых для коэффициента ослабления концентрации напряжений на рис. 6.3, а и б, построенных с помощью предела прочности при растяжении и предела выносливости при отсутствии концентрации напрял<ений, показывает, что оба метода дают примерно одинаковый разброс. Это говорит о том, что преимущества экспериментальных результатов по определению предела выносливости при отсутствии концентрации напряжений теряются из-за неточности результатов. [c.143]

Анализ опубликованных результатов для классических типов концентраторов приводит к заключению о том, что уравнения (5.13) или (6.2) дают разумную основу для определения усталостных характеристик материала. Наилучшее совпадение с экспериментом получается при следующих величинах коэффициента ослабления концентрации напряжений. [c.159]

Таким образом, предлагаемый в данной работе теоретический подход к вычислению эффективного коэффициента ослабления гамма-излучения позволяет исследовать чувствительность метода гамма-дефектоскопии к различным структурным параметрам древесины и их особенностям, представляющим собой пороки древесины. Он окажется полезным при построении математической модели компьютерной томографической установки, на базе которой может быть разработана высокоточная автоматизированная система по определению качества древесных материалов. [c.188]

Используем развитый метод определения по данным о рассеянии гамма-излучения композитами фрактальной размерности их структур для определения структурного параметра фрактальной размерности D древесностружечных плит. Рассматривая в рамках этого метода прохождение гамма-излучения через плиту в перпендикулярном к ее пласти направлении, можно по аналогии с (5.35) получить для коэффициента ослабления излучения ц следующее выражение [188 [c.189]

Если заданы плотности и коэффициенты ослабления всех сред, через которые проходит излучение, то из уравнений (12.24) и (12.25) определяется величина ф. Однако такой способ определения концентрации фаз в потоке по результатам прямых измерений ослабления излучения не всегда возможен. Например, в справочной литературе могут отсутствовать сведения о коэффициентах ослабления для заданной энергии излучения или в опытах используется не моноэнергетический источник излучения. В таких случаях концентрацию фаз в потоке можно определить по результатам относительных измерений, не привлекая данные по плотности, и коэффициенту ослабления веществ. Для этого при /о= =сопз1 производят последовательные измерения интенсивности излучения, прошедшего через опытный участок, заполненный только первой фазой /ь только второй фазой /2 и исследуемой средой /дф. По результатам измерений концентрацию определяют из уравнения [c.246]

Здесь kv = v + 6vPv — коэффициент ослабления среды. Для серой среды, для которой, по определению, ky = k = = onst, Су = с = onst, выражения для компонент тензора L, т еще более упрощаются [c.172]

Уравнение (7.10.7) при фиксированном L имеет единственное решение. Точки, соответствующие этим решениям, изображены кривой на рис, 7.10,3, На этом же рисунке зг-штрихована область, в которой неравенство (7.1.7) не выполняется. Для иллюстрации использования оценки (7.10.7) получим допустимые значения коэффициента ослабления к т при типичных условиях полета тела вращения с затуг-ленной головной частью. Пусть тело с характерной длиной 1 = 1 м летит в атмосфере на высоте Н со скоростью, котс -рая соответствует определенному числу Маха (Ма). Хараг- [c.443]

Ударный изгиб (ГОСТ 4647—62). Предусмотрены два вида испытаний пластмасс на ударный изгиб 1) ненадрезанного образца, свободно лежащего на двух опорах 2) образца с надрезом, свободно лежащего на двух опорах. Стандарт не распространяется на пластмассы, образцы которых не разрушаются при испытаниях. Сущность метода состоит в определении а) ударной вязкости, т. е. величины работы, затраченной на разрушение образца, отнесенной к площади его поперечного сечения б) удельной работы ударного разрушения, т. е. величины работы, затраченной на разрушение образца, отнесенной к моменту сопротивления его поперечного сечения в) коэффициента ослабления, т. е. отношения ударных вязкостей образцов с надрезом и без надреза. При испытании ненадрезанного образца определяют ударную вязкость и удельную работу ударного разрушения. При испытании образца с надрезом определяют ударную вязкость и коэффициент ослабления, если произведены оба вида испытаний. Испытания производят на маятниковом копре, в котором образец свободно лежит на двух опорах. Нагрузка осуществляется при помощи маятника, производящего удар посередине образца. Работоспособность копра подбирается такой, чтобы затрачиваемая на разрушение образца работа составляла не меиее 10% и не более 90% от номинальной работоспособности копра. Образцы в виде брусков длиной 55 1 ж и 120 2 мм, шириной 6 0,2 и 15 0,5 мм и толщиной 4 0,2 и 10 0,5 мм, а также по фактической толщине материала. [c.153]

Выбор радиоактивного изотопа может производиться на основании тех же соображений, что и при контроле толщины листового материала [2]. Как показано в этой работе, ошибка в определении толщины имеет минимум, если линейный коэффициент ослабления излучения близок к значению х = 2/х. Толщину материала х при контроле труб описываемым способом можно считать равной хорде, образуемой при перосечснип осью пучка -лучей наружной окружности трубы (обычно хл 2 0 — й)й, где D — наружный диаметр 8 — толщина стеики трубы). [c.220]

Спектральный коэффициент ослабления лучей золо-выми частицами К для каждой заданной концентрации пыли в потоке может быть однозначно определен в зависимости от осредненной величины параметра дифрак- [c.52]

Приведенные на рис. 5-23 данные показывают, что при всех значениях параметра р 0,1 определенные по формуле (5-13) коэффициенты ослабления лучей частицами углерода практически совпадают со значениями, рассчитанными на ЭВМ по формулам (1-10) и (1-11) во всей интересуюш,ей нас области спектра длин волн теплового излучения пламени. Таким образом, формула (5-13) может успешно использоваться для расчетов излучения сажистых частиц в светящихся пламенах при значениях параметра р 0,1. [c.148]

Результаты опытов по измерению коэффициента ослабления при течении воздуха в трубе диаметром 19 мм в диапазоне частот колебания 300—900 Гц представлены на рис. 106 [48]. Из графиков рисунка следует, что с увеличением частоты колебания коэффициент ослабления р увеличивается, причем каждой частоте соответствует определенное число Рейнольдса, при котором коэффициент ослабления достигает минимального значения. Такая картина изменения тсоэффициента ослабления указывает на то, что при определенных условиях может наблюдаться взаимодействие между регулярными колебаниями и турбулентными пульсациями. [c.220]

Таким образом, для определения объемного паросо-держания в зоне, просвечиваемой пучком гамма-лучей, достаточно знать размеры внутренней полости, коэффициент ослабления гамма-лучей данного излучателя в холодной воде, температуру насыщения или давление исследуемой пароводяной смеси и количество отсчетов при просвечивании пустого и заполненного смесью объема. [c.43]

Фиг. 10-13. График для определения коэффициента ослабления луча, трехатоыныыи газами.

Используя упрощенную формулу Нейбера при обработке результатов усталостных испытаний для сталей, Кун и Хардрат [1009] показали, что постоянная материала, входящая в уравнение (5.8), зависит от предела прочности при растяжении. Эта концепция проверяется ниже при определении величин коэффициентов ослабления концентрации напряжений для различных материалов. [c.132]

Вероятно, чувствительность к концентрации напряжений возрастает при увеличении размера концентратора. Фактически от концентраторов с большим радиусом закругления в точке максимума напряжений следует ожидать абсолютной чувствительности к концентрации напряжений, определяемой теоретическим коэффициентом концентрации напряжений. Подобное поведение описывается уравнением (5.12), причем для чугунов с графитовыми включениями коэффициент ослабления концентрации напряжений сравнительно велик, ]/а = 0,6 мм / . Низкая чувствительность материала к концентрации напряжений означает, что для данного размера концентратора предел выносливости относительно высок, однако неизбежно достигается абсолютная цувствительность к коцентрации напряжений при размере концентратора, большем определенного значения. [c.175]

Одним из способов определения фрактальной размерности дисперсных систем могут служить методы нераз — рушающего контроля, в частности ионизационные. Несомненным достоинством использования ионизирующих излучений является возможность исследовать структуру системы или материала в естественном, ненарушенном состоянии, что важно для природных систем, поскольку воссоздать условия возникновения структур часто бывает очень сложно. Суть такого подхода состоит в том, чтобы выразить коэффициент ослабления излучения через структурные параметры, желательно непосредственно через фрактальную размерность. В работе [72] такой подход был использован для определения фрактальной размерности макрофибрилл целлюлозы по данным о рассеянии гамма-излучения древесиной. [c.41]

Здесь коэффициент ослабления k находится в зависимости от вида пламени, а толщина / — в соответствии с определениями в формуле (20.161). Поправочный коэффициент Р в формуле (20.214) связан с характером заполнения объема топочной камеры пламенем и теми оообенностями, которые определяются горением и теплообменом. На фиг. 20—21 приведены результаты исследования температурных полей и полей лучистых потоков в мазутной топке. Как видно, неоднородность [c.550]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...