Метод прямого расчета

Трудоемкость характеризует затраты труда, необходимые для изготовления заготовок. Однако определение трудоемкости на стадии проектирования представляет определенные трудности, поскольку еще не разработана технология изготовления заготовки. Поэтому общая трудоемкость определяется укрупненным расчетом в нормочасах путем суммирования щтучного времени, приходящегося на отдельные операции, которые определяют методом прямого расчета или нормативным методом по таблицам [9...12, 31. [c.202]

Излагаемый метод уже нашел практическое применение [3], однако перечисленные величины были найдены методом последовательных приближений. Ниже излагается метод прямого расчета. [c.80]

В табл. 4 приведен пример определения сравнительной себестоимости изготовления одновенцового зубчатого колеса в неавтоматизированном и автоматизированном производствах. Приведенные в этой таблице статьи затрат определены методом прямого расчета. [c.27]

Прямые капитальные вложения включают вложения в основные фонды и оборотные средства АРП, на размер которых влияет внедрение новой технологии, а также затраты на техническую подготовку, наладку и освоение производства. Их определяют методом прямого расчета отдельных составляющих, т. е. [c.29]

Наиболее точен метод прямого расчета всех составляющих себестоимости. При этом можно не учитывать тех затрат, которые не зависят от технологического процесса и остаются неизменными в сопоставляемых вариантах (затраты на заработную плату цеховых работников, на внутрицеховой транспорт, на текущий ремонт и амортизацию зданий, сооружений и инвентаря и др.), т. е. определять технологическую себестоимость. [c.354]

Метод прямого расчета себестоимости трудоемок. Часто можно ограничиться учетом тех затрат, которые оказывают наибольшее влияние на себестоимость. [c.358]

Себестоимость определяем методом прямого расчета [c.238]

Метод прямого расчета себестоимости трудоемок. При сопоставлении проектируемых вариантов допустимы приближенные расчеты. Часто можно ограничиться учетом тех затрат, которые наиболее влияют на себестоимость. [c.281]

Метод прямого расчета [c.212]

Приближенные методы расчета функций пропускания. Эмпирические и комбинированные методы расчета функций пропускания являются параметрическими. Число параметров, определяемых путем подгонки к экспериментальным данным или данным, полученным методом прямого расчета, варьируется от одного до четырех. Наличие параметров и способы их определения обусловливают общее ограничение на использование приближенных методов их применимость лишь для определенного спектрального интервала и фиксированного спектрального разрешения, для которого проводилась подгонка. [c.189]

Метод прямой видимости применим для расчета компонент излучения прямой видимости. Для полых неоднородностей метод сводится к расчету поля излучения, приходящего в точку детектирования после геометрического ослабления от видимого из этой точки полностью или частично источника. [c.139]

Компонента излучения прямой видимости. Для расчета компоненты нерассеянного прострельного излучения от видимой нз точки детектирования части источника служит метод прямой видимости. Расчет этой компоненты обычно не вызывает затруднений для наиболее простых случаев удается получить аналитические функции, в остальных случаях решение сводится к численному интегрированию. [c.143]

Расчет размерных цепей вероятностным методом (прямая задача). Определение размерных цепей вероятностным методом (см. пп. 1—4) совпадает с решением размерных цепей методом максимума-минимума по п. 5. Поэтому начнем решать размерную цепь вероятностным методом с п. 5. [c.233]

Расчету крутильных колебаний многомассовых систем с нелинейной муфтой без ограничителей посвящена работа [84]. Метод прямой линеаризации Я- Г. Пановко использован в работе [16] для исследования крутильных колебаний в механической двухмассовой системе с нелинейной муфтой. [c.211]

Четвертый этап оптимизации — выделение минимальной выборки рациональных вариантов построения линии, имеющих наилучшие, близкие между собой показатели экономической-эффективности. На предыдущем этапе первичного экономического отбора без расчета целевой функции (приведенных затрат) простейшим путем были выделены 13 вариантов с наиболее высокими показателями. На данном этапе можно использовать метод прямого перебора, т. е. расчета целевой функции для всех вариантов с целью определения вариантов с наилучшими экономическими показателями. [c.229]

В условиях крутых изменений в технике производства распределение указанных расходов пропорционально основной заработной плате искусственно снижает себестоимость одних изделий и повышает себестоимость других. Это особенно чувствительно при автоматизации и связанном с ним многостаночном обслуживании. Расходы, например, на ремонт, межремонтное обслуживание не уменьшаются с переходом на многостаночное обслуживание, а при названном выше методе распределения они, якобы, снижаются, по нашим расчетам, вдвое и больше. Короче говоря, теперь особенно необходимо переходить на метод прямого счета косвенных расходов. [c.183]

Идеальное соответствие расчетных и экспериментальных значений долговечностей характеризуется прямой линией (рис. 3.18). Признаком точности расчетного метода является отклонение точек сравнения от этой линии при этом, если экспериментальные точки расположены правее прямой, расчет дает завышенные значения долговечности, если левее — заниженные, что идет в запас прочности. На рис. 3.18 приведены результаты расчета долговечности N P (см. табл. 3.1), полученные при исследовании НДС телескопического кольца на основании деформационно-кинетических критериев прочности при высоких температурах с использованием схематизации режима тер- [c.149]

Изложенный метод дает решение задачи прямого расчета. Для проведения обратных расчетов в качестве независимой переменной принимают координату (длину) и соответственно применяют другие методы решения системы уравнений (11.50)—(11.62) и другие программные реализации. Решение обратной задачи может быть получено посредством проведения прямого расчета с введением вариации одного из определяемых параметров. Допустимы различные алгоритмы поиска решения обратной задачи. Например, метод градиентного поиска решения с заданной точностью сходимости по длине. Но такая схема плохо работает для случаев малых температурных напоров, когда удовлетворение условия [c.197]

Для определения эксплуатационных расходов на стадии конструирования имеется достаточное количество исходных, которые позволяют определять их величину прямым счетом. Поэтому методы укрупненного расчета можно использовать только в тех случаях, когда невозможно или нецелесообразно в пределах допустимой точности рассчитать эксплуатационные расходы. Например, на стадии конструирования вполне допустим приближенный расчет обтирочных, некоторых смазочных и тому подобных материалов, составляющих незначительный удельный вес в общем объеме эксплуатационных расходов. Для обеспечения достоверности расчетов при определении эксплуатационных расходов нужно [c.70]

ДИМ лишь для оптимального выбора шага интегрирования по времени, обеспечивающего устойчивость вычислительной процедуры при минимальных затратах машинного времени на ЭВМ. Поскольку шаг по времени At должен быть выбран в этом случае в соответствии с наименьшим периодом собственных колебаний конструкции Гц и составлять не более 0,1 для точного предсказания динамического отклика, а учитываемые в расчетах фазы сильного сотрясения изменяются от нескольких секунд до десятка минут, прямые методы оказываются чрезвычайно трудоемкими. Поэтому эти методы целесообразно использовать для анализа отклика конструкций жестким возмущениям ударного типа и в тех случаях, когда необходим уточненный анализ отклика, если предварительное использование спектральных динамических или квазистатических методов приводит к консервативным результатам по смещениям или напряженным состояниям. К преимуществам методов прямого интегрирования следует отнести, помимо высокой точности, возможность учета начальной нагружен-ности конструкций и исследование в связи с этим нелинейного отклика конструкций. [c.186]

Интегрирование системы уравнений типа (7-35) по времени при заданных начальных 0г(О) и граничных 00 (т) условиях легко производить по стандартным программам. Обычно применяются программы, реализующие метод Рунге—Кутта. Для устойчивого счета необходимо, чтобы безразмерный шаг интегрирования по времени был всегда меньше шага разбиения по координате. Следует отметить, что при постоянных коэффициентах (линейное приближение) метод прямых легко реализуется и на АВМ. Решение полученной системы обыкновенных дифференциальных уравнений приближенно представляет переходные процессы в дискретных сечениях по длине теплообменника. В таком виде метод прямых применяется для расчета динамических свойств теплообменников различных типов [Л. 57]. [c.88]

Расчет себестоимости продукции при выборе варианта технологического процесса может быть осуществлен методом прямого распределения затрат (методом калькулирования) или нормативным методом. [c.535]

ВЫБОР ВАРИАНТА ПРИ РАСЧЕТЕ СЕБЕСТОИМОСТИ ПО МЕТОДУ ПРЯМОГО КАЛЬКУЛИРОВАНИЯ [c.535]

Метод прямого калькулирования заключается в том, что затраты по всем статьям технологической себестоимости обработки изделия, детали или выполнения операции определяют прямым расчетом по месту и времени осуществления технологического процесса по формуле [c.535]

РАСЧЕТ СЕБЕСТОИМОСТИ ПО МЕТОДУ ПРЯМОГО КАЛЬКУЛИРОВАНИЯ 537 [c.537]

Метод расчета эжектора впервые был дан в работе [18], а затем дополнен и существенно упрощен благодаря применению газодинамических функций в последующих исследованиях, библиография которых приводится в [3]. При расчете заданными считались параметры газа в сечении 2, выраженные через параметры торможения, а также коэффициенты скорости и Х а- Нахождение искомых величин параметров осуществлялось графо-аналитически путем последовательного перебора ряда вариантов, удовлетворяющих заданным условиям. Это не всегда удобно в приложении к задачам расчета газовых приборов. Поэтому ниже дается аналитический метод прямого расчета параметров эжектора в отмеченной выше постановке. В качестве безразмерного критерия скорости, в отличие от указанных работ, используется критерЬй подобия М. Это позволило решить задачу без допущения о равенстве дав- [c.247]

Существуют два способа оценки стоимости функций. Первый — метод прямого расчета затрат на основании стоимости материалов, операций технологического процесса и т.д. Несмотря на высокую точность этого метода, часто не удается (в связи с большой трудоемкостью сбора информации или отсутствием таковой) расчетным путем определить стоимость функций для изучаемого и аналогичных ТО. В связи с этим чаще используют менее трудоемкий и более универсальный метод экспертных сравнений стоимостей функций для изучаемого и аналогичных изделий. При использовании этого метода для каждой функции заполняют форму (табл. 17.2), в которой по каждому показателю и для каждого варианта реализации функции устанавливается относительная шкала порядка, т.е. лучшему вари- шту присваивается стоимость I, худшему — т, равная числу сргш-ниваемых вариантов. [c.226]

С появлением лазерных источников стало необходимым, а с развитием вычислительной техники — возможным использование метода прямого расчета функций пропускания, учитывающих значимые вклады всех линий поглощения, так называемого метода line by line. Он является самым точным из существующих ныне. [c.212]

Метод прямого расчета. Выше отмечалось, что приближенные методы расчета атмосферного пропускания были разработаны применительно к широкополосным источникам оптического излучения. Эти методы сыграли свою революционную роль в долазер-ную эпоху и до сих пор используются при решении задач атмосферной оптики. Период широкого развития и использования приближенных методов характеризовался отсутствием мош ных вычислительных машин. [c.188]

С появлением лазерных источников стало необходимым, а с развитием вычислительной техники — возможным использование метода прямого расчета функций пропускания, учитывающих вклады всех линий поглощения, находящихся в интервале излучаемых частот так называемого метода line by line . Он является самым точным из существующих ныне. С его помощью расчет функций поглощения и пропускания проводится по строгим формулам (8.6) — (8.9) с привлечением высокоточной информации, получаемой с высоким спектральным разрешением на современных спектрометрах, включая лазерные приборы, а также современными расчетными методами, рассмотренными выше, и дающими точность описания спектра, сравнимую с экспериментальной. Необходимая информация включает в себя данные о структуре спектра поглощения и параметрах отдельных спектральных линий форме контура линий поглощения в широком интервале смещенных частот зависимости характеристик спектральных линий от состава, давления и температуры газа, а также дополнительную информацию о метеомоделях и высотных профилях газовых составляющих атмосферы и параметрах трассы распространения. [c.188]

Зависимости AG = / (Т) или (ро равн = f (Т) для окислов металлов могут быть рассчитаны по одной известной величине AGr или (роЛравн с помощью приближенного графического метода, предложенного нами, в принципе сходного с разработанными М. X. Карапетьянцом методами сравнительного расчета физикохимических свойств и основанного на пересечении прямых Ig (РОг)равн = f (1/ ) для твердых неорганических окислов в одной точке. Для подавляющего большинства окислов такой точкой является 1/Г = О и Ig (ро,)равн = 10 (рис. 5). [c.23]

Этот метод включает I) определение угловото распределения излучения источников на видимых из точки наблюдения стенках канала и 2) расчет методом прямой видимости плотности потока излучения в точке детектирования от эквивалентных источников, распределенных на стенках неоднородности. [c.141]

Таким образом, для расчета компоненты Фпр можно рекомендовать метод прямой видимости для расчета компонент Фиат + Фал. нат — методы лучевого анзлиза или задания эквивалентных источников (с использованием характеристик ослабления для бесконечной среды) при г/а ЗО и метод задания эквивалентных источников при г/н ЗО для расчета компоненты Фал. пр — концепцию дифференциального альбедо. Анализ расчетных н экспериментальных данных показывает, что использование рекомендованных выще методов позволяет прогнозировать [c.151]

Вторую группу аппаратов относят обычно к теплообменникам смешения, но это не совсем точно. Во-первых, такое отнесение слишком условно смешивания продукта с теплоносителем в них не происходит. Во-вторых, расчет теплообменников смешения, например барботеров, инжекторов в силу неопределенности величины поверхности нагрева ведется по объемной плотности теплового потока, и методы прямой тепломассометрии для них непригодны, Косвенная тепломассометрия таких аппаратов [37] сводится к измерению поверхностной плотности теплового потока. [c.11]

При измерении интенсивности массообмена с поверхности продукта в контактных аппаратах возникают также специфические осложнения, для которых нет аналогов в процессах теплообмена, поскольку зависимосш / = рАр и Ат = Р строго описывают массообмен лишь при испарении чистой жидкости (воды) со свободной ее поверхности. Поверхность продукта Рп не всегда покрыта пленкой чистой воды и в испарении участвует лишь некоторая ее часть. Кроме того, в процессе обработки продукта поверхность испарения может перемещаться в глубину, что создает дополнительное гидравлическое сопротивление. Наконец, испарение происходит не из чистой воды, а из раствора, что по закону Рауля также сказывается на интенсивности массообмена. Эти обстоятельства учитывают с помощью коэффициента сопротивления испарению р = Рв/Рп. либо коэ ициента испарительной способности Ви = Рв/Рп, т. е. в качестве основного принимают второй или первый источник погрешности. Расчет / ведут по формулам / = = рвАуор" либо / = р,.енА/ , иначе говоря, р — величина, обратная Ви. Видимо, третий источник погрешности нельзя учитывать коэффициентом при А о, как это принимается в [64, 75], поскольку изменяется сама движущая сила А/) = рп — Рг Ф Рв — рг- Естественно предположить, что разработка метода прямого определения / при испарении с поверхности разных продуктов в условиях, близких к производственным, поможет выбрать рациональный способ учета всех этих погрешностей и измерения соответствующих коэффициентов. [c.17]

Расчеты по этой программе проводились для различ ных участков парогенератора при различном числе разбиений области интегрирования. Число разбиений, необходимое для обеспечения достаточной точности, существенно зависит от скорости изменения энтальпии на входе. Для плавного изменения возмущения достаточно разбивать участок на две полосы, для скачкообразного возмущения число полос должно быть не менее четырех. Для возмущений по расходу рабочей среды или со стороны греющих газов при любом характере возмущения допустимо разбиение всего -на две полосы. Время счета переходного процесса наиболее существенно зависит от шага интегрирования и сложности уравнений состояния. Увеличение числа разбиений меньше влияет на длительность расчета. Расчет переходного процесса для типичной группы участков (радиационная часть парогенератора типа П-59) При шаге интегрирования 0,1 с на вычислительной машине БЭСМ-4 занял 1,5 ч при реальной длительности процесса 280 с. К затратам времени такого же порядка приводит применение метода прямых. [c.97]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...