Нагревание пластины

Разбивая общее время нагревания пластины на десять интервалов, получим Дт = 1с. Считая в пределах каждого промежутка времени а и Т ( постоянными (средними), вычислим температуру в конце каждого интервала времени. Результаты расчета приведены в табл. 14.3. [c.193]

Нагревание пластины осуществляется переменным током. Потребляемая электрическая мощность регулируется автотрансформатором. Сила электрического тока измеряется амперметром, включенным через трансформатор тока. [c.158]

Определение расхода теплоты на охлаждение (нагревание) пластины проводится в такой последовательности. Находим изменение энтальпии единицы объема материала стенки за произвольный промежуток времени [c.199]

Из уравнения (3-24) следует, что в условиях охлаждения (нагревания) пластины для любого момента времени при заданных граничных условиях поле температуры имеет. вид симметричной кривой с максимумом на оси пластины (Х=0). Для каждого последующего момен- [c.82]

Математическую постановку задачи для случая охлаждения (нагревания) пластины, покрытой с двух сторон, можно определить -следующим образом (рис. 1) [c.29]

При симметричном нагревании пластины с двусторонним покрытием изгиба не происходит, следовательно, общая деформация всех волокон должна быть одинакова [c.35]

По мере перемещения пластины относительно луча в ней образуется последовательный ряд углублений с большим коэффициентом перекрытия, в результате чего получается ровная непрерывная канавка, имеющая в сечении V-образную форму, с шириной на поверхности пластины не более 25 мкм и глубиной около 50 мкм. При этом отсутствуют радиальные микротрещины и нагревание пластины, закрепленной к рабочему столу при помощи вакуумной присоски. Недостаток лазерного скрайбирования состоит в том, что испаренный из зоны обработки материал оседает на более холодную поверхность пластины. Однако этот тонкий слой легко удаляется ультразвуком без повреждения полупроводника или интегральной схемы. Глубина нарезанной канавки очень важна при раскалывании интегральной схемы или других тонких пластин на отдельные элементы. Экспериментально обнаружено, что при глубине канавки в 25—35% от общей толщины пластины получается раскалывание высокого качества. Более глубокие разрезы, естественно, повышают качество раскалывания, но, как правило, для их получения приходится уменьшать скорость скрайбирования. [c.172]

Охлаждение (нагревание) пластины. Неограниченная пластина толщиной 2S, температура которой в начальный момент времени всюду одинакова и равна 0 охлаждается или нагревается в жидкой или газообразной среде постоянной температуры t . [c.129]

Охлаждение (нагревание) пластины. [c.197]

Коэффициенты для расчета охлаждения или нагревания пластины толщиной 2S [15] [c.199]

Введя обозначение <> = t,p — t (для определенности остановимся на случае нагревания пластины), получим [c.59]

Схема задачи о нагревании пластины. [c.59]

Оба рассмотренных случая сопоставлены на рис. 3-9. Как видим, быстрота выравнивания температур при нагревании пластины паром (а = 116000) не идет ни в какое сравнение с быстротой ее охлаждения струей воздуха [c.66]

При нагревании пластины по всей длине (д о = 0) Ф .-мула (3-1-79) почти совпадает с формулой (3-1-68). [c.193]

Охлаждение (нагревание) пластины. Если неограниченная пластина толщиной 25, температура которой в начальный момент времени всюду одинакова и равна <0, охлаждается или нагревается в жидкой или газообразной среде с постоянной температурой и коэффициент теплоотдачи от поверхности пластины в окружающую среду является постоянной величиной, то безразмерная температура пластины является функцией следующих безразмерных величин [c.279]

Удельные расходы тепла AQi и AQ2, идущие на нагревание пластин до температур 6i и 62, могут быть с учетом (6.36) представлены как [c.63]

Область —1<х<1 с нулевой начальной температурой нагревается за счет теплообмена со средой с температурой V. Как отмечалось в 8 данной главы, эта задача сводится к задаче о нагревании пластины постоянным потоком [c.125]

Другим возможным способом определения АО является перекрытие части светового пучка, который распространяется по нормали к непрозрачной пластине и касается ее периметра. При нагревании пластины и увеличении ее диаметра будет происходить уменьшение площади пучка, проходящей мимо пластины, и увеличение площади пучка, отраженной от нее. Как отраженная, так и проходящая части пучка могут быть использованы для нахождения АО пластины. Чтобы учесть распределение интенсивности излучения по радиусу пучка, удобнее всего провести предварительную калибровку, т. е. измерить зависимость световой мощности, падающей на фотоприемник, при перемещении края пластины по диаметру пучка. [c.96]

При нагревании заготовок квадратного сечения указанное время должно быть увеличено в 1,5 раза, а при нагревании пластин— в два раза. [c.88]

Основным элементом реле является биметаллическая пластина, сваренная из двух металлов с различными коэффициентами линейного расширения. При нагревании пластины рабочим током, проходящим по расположенному рядом нагревательному элементу или (в ряде конструкций реле) непосредственно по пластине, последняя изгибается в сторону металла с меньшим коэффициентом линейного расширения. [c.350]

Влияние теплопередачи. Основные особенности влияния теплопередачи от стенки к текущей среде на устойчивость ламинарного пограничного слоя легко обнаруживаются уже в случае несжимаемого течения, поэтому мы поясним их сначала в этой упрощенной постановке. Некоторые экспериментальные исследования о влиянии теплопередачи на переход ламинарной формы течения в турбулентную выполнил еще в сороковых годах В. Линке Р ]. В этих экспериментах измерялось сопротивление трения вертикально поставленной плоской пластины, подвергавшейся нагреванию, при ее горизонтальном обтекании. Измерения показали, что в области чисел Рейнольдса Rez от 10 до 10 нагревание приводит к значительному повышению сопротивления трения. Отсюда Линке сделал правильный вывод, что нагревание пластины понижает критическое число Рейнольдса, что и влечет за собой заметное увеличение сопротивления трения в наблюдавшейся области чисел Рейнольдса, т. е. в той области этих чисел, которая соответствует переходу ламинарной формы течения в турбулентную. [c.475]

Пример 5.11. Схема термореле изображена на рис. 5.29. В качестве чувствительного элемента использована биметаллическая пластина I. При Рис. 5.29 нагревании пластина деформируется и посредством [c.218]

ОХЛАЖДЕНИЕ (НАГРЕВАНИЕ) ПЛАСТИНЫ [c.76]

При нагревании пластины по всей длине х = 0) формула (3-1-82) почти совпадает с формулой (3-1-73). [c.209]

В работе [45] приведены также решения задач для нагревания пластины с симметричной теплоотдачей при конечных условиях критерия Био и для граничных условий первого рода. [c.49]

Рассмотрим задачу с нагреванием пластины на грани е = О, происходяш,ем по следующему закону [c.49]

Охлаждение (нагревание) пластины. Граничные условия третьего рода. Дана неограниченная пластина толщиной 25 (рис. 2.12). В начальный момент времени (т = 0) температура в пластине распределена равномерно и равна to- Пластина помещена в среду с постоянной температурой f < fo- Теплообмен на обеих поверхностях пластины происходит при постоянных коэффициентах теплоотдачи а = onst. Требуется найти распределение температуры в пластине с = t (х, т). [c.193]

Б I, Ср-калориметре внутри металлического блока помещаются пластина I толщиной 0,5—3 мм и стержень 2 длиной 10—40 мм с залож( ннымн в них термопарами 7. Диаметры пластины и стержня составляют 10—25 мм. Обогрев их осуществляете л за счет притока тепла от основания блока. Теплово поток, проходящий через пластину, может быть найден по скорости нагревания пластины и стержня и по их удельным теплоемкостям. При этом теплообмен пластины и стержня с охранным колпаком принимается пренебрежимо малым. [c.186]

По уравнению (VI1.37) можно определить время т нагрева воздуха до любой необходимой при испытаниях температуры при заданной температуре нагревателя и, кроме того приняв X = со, при заданной температуре воздуха опреде лить необходимую температуру нагревателя. Теперь зная величину а и из уравнения (VI 1.24) можно опреде лить необходимую силу тока и соответственно минималь но необходимую мощность нагревателя при установившем ся режиме испытаний. Определим теперь время нагрева образцов различной толщины до температуры, принятой при испытаниях, что необходимо для оценки производительности испытаний образцов в спроектированной термокамере. Поскольку типовыми образцами из полимеров являются образцы пластинчатой и цилиндрической форм, задача определения времени нагрева таких образцов до равномерной по всей толщине температуры, необходимой при испытаниях, сводится к задаче нестационарной теплопроводности соответственно для пластины или цилиндра. При этом можно принять, что подвод тепла к обеим поверхностям пластины осуществляется при одинаковом коэф-фицинте теплоотдачи во всем промежутке времени. То же имеет место и для цилиндра. Рассмотрим сначала процесс нагревания пластины. Коэффициент теплоотдачи а от [c.185]

Перейдем к решению уравнения энергии (VIII-1 в). Пусть происходит нагревание пластины потоком газа, распределение температуры по толщине теплового пограничного слоя при этом имеет вид [c.179]

В то же время термическая стойкость пластины при нагревании значительно больше, чем при охлаждении. Это авязано с тем, что при нагревании пластины на ее поверхности возникают сжимающие, а при охлаждении растягивающие напряжения той же величины. Сопротивление же последних хрупких материалов, какими являются огнеупоры, в 5—10 раз меньше. Что касается физических овойств материала, непосредственно влияющих на термическую стойкость тела, то они учитываются обоими показателями термической стойкости материала R и R. [c.374]

Рассматривается обтекание плоской полубесконечной пластины равномерным сверхзвуковым химически неравновесным потоком вязкого газа при больших, но докритических числах Рейнольдса Re, Предполагается, что газ представляет собой бинарную смесь атомов и двухатомных молекул, состоящих из тех же атомов, а температура поверхности пластины не превышает уровня, при котором начинается диссоциация молекул при локальном давлении. Исследуется влияние скачкообразного изменения температуры и каталитических свойств поверхности пластины на некотором расстоянии I от передней кромки на обтекание и нагревание пластины. Строится решение уравнений Навье-Стокса совместно с уравнением сохранения массовой концентрации атомов при Re = p u i/oo. Ниже в данном параграфе используются те же безразмерные переменные, что и в предьщущих параграфах, температура отнесена к /R (т — молекулярный вес молекулярного компонента газа, R — универсальная газовая постоянная), тепловой поток к pooU , коэффициент ка-талитичности поверхности к Uoo, удельные теплоемкости к R/m, остальные функции течения к своим значениям в набегающем потоке. [c.123]

Следовательно, поток воздуха охлаждает стенку только до тех пор, пока ТJJO — Гоо > 16°. Если же разность температур стенки и внешнего течения меньше 16°, то на пластину будет переходить из протекающего около неа воздуха часть тепла, возникающего вследствие трения. В частности, нагревание пластины происходит и в том случае, когда стенка и внешнее течение имеют одинаковые температуры. [c.286]

Из уравнения (3- 22) следует, что ир,и охлаждевии (нагревании) пластины для любого момента времени после начального, распределение температуры имеет вид симметричной кривой с максимумом на оси пластины (Х=0). Для каждого последующего момента времени будет своя кривая, монотонно убывающая к поверхностям пластины. При этом для любого момента времени продолжения касательных к кривым в точках (Х= 1) проходят через две направляющие точки +А и —А, расположенные на расстоянии, Хо от поверхности пластины, равном Хо= 1/В1 (рис. 3-6). [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...