Ползучесть одномерная

Пусть законы мгновенной деформации (закон скачка) и одномерной ползучести определяются степенными функциями [c.316]

ПРОСТЕЙШИЕ ТЕОРИИ ОДНОМЕРНОЙ ПОЛЗУЧЕСТИ Q21 [c.621]

Простейшие теории одномерной ползучести [c.621]

ПРОСТЕЙШИЕ ТЕОРИИ ОДНОМЕРНОЙ ПОЛЗУЧЕСТИ Q23 [c.623]

ДЛЯ СО как функции времени t, мы найдем, что уравнение (19.9.4) будет описывать кривую ползучести с увеличивающейся скоростью. Более общее предположение состоит в том, что скорость ползучести зависит кроме напряжения от двух структурных параметров — параметра упрочнения и параметра поврежденности со. В качестве параметра упрочнения можно принять, как это было сделано в 18.4, величину накопленной деформации ползучести р. Тогда уравнения одномерной ползучести могут быть записаны, например, следующим образом [c.677]

Анализ ползучести слоистого композита более сложен, чем соответствующий анализ на уровне отдельного слоя. В анализе слоистого композита, который рассмотрен в главе, каждый его слой моделируется 45 элементами, находящимися в одномерном деформированном состоянии. Модель конечных элементов основана на прямоугольных массивах волокно — [c.269]

Исходя из модифицированной формулировки закона одномерной ползучести [74] [c.64]

При исследовании ползучести таких оболочек используем теорию течения (П.62) и закон одномерной ползучести в каждом из трех главных направлений (вдоль и поперек волокон, вдоль аппликаты — поперек волокон) [c.88]

Модель Кельвина. Поскольку модель Максвелла, как известно, обладает неограниченной ползучестью, с её помощью нельзя описать восстановление формы поверхности слоя после снятия нагрузки. Поэтому мы рассмотрим также в качестве одномерной модели слоя тело Кельвина, обладающее ограниченной ползучестью [119]. В рамках этой модели упругие перемещения слоя V3 в направлении оси Оу связаны с нормальным давлением р х) соотношением [c.268]

Переходя, как и при установившейся ползучести, к одномерной задаче и используя известное из опыта соотношение (5.8) или (5.8 ), получим [c.240]

Пусть 6 = 4 (а) — закон установившейся одномерной ползучести при растяжении. При сжатии такая же скорость установившейся ползучести соответствует некоторому другому абсолютному значению напряжения Г а, причем Г , вообще говоря, зависит от а закон ползучести при сжатии имеет, следовательно, вид ё = ф(Г а). Если сделать дополнительное [c.241]

Пусть, например, законы одномерной ползучести (закон скачка и закон установившейся ползучести) определяются степенными функциями [c.244]

Пусть в одномерном случае кривые ползучести материала для некоторого интервала значений напряжений и температур могут быть достаточно хорошо описаны зависимостями [126] [c.106]

Допустим, что в одномерном случае кривые ползучести достаточно хорошо аппроксимируются зависимостями (IV.25), (IV.26), где растяжение характеризуют коэффициенты D , (ст), сжатие — В , F , D , V (а), кручение или сдвиг — Р, D , V° (а) Выражения для Ф1 (5 )иф2 (Ре) В ЭТОМ случае можно выбрать по аналогии с IV.27), (IV.28) [c.109]

Использование теории ползучести для практических расчетов требует умения находи ь характеристики материала, входящие в определяющие уравнения, которые описывают деформирование как при одноосном, так и при сложном напряженном состоянии. В первом случае константы материала находятся непосредственно из экспериментальных данных путем их обработки. Полученные таким образом характеристики материала далее используются для нахождения коэффициентов, входящих в уравнения, описывающие ползучесть при сложном напряженном состоянии. Если для нахождения постоянных материала конкретного варианта физических соотношений, описывающих одномерную ползучесть, можно предложить несколько методик, то для определения коэффициентов уравнений ползучести при сложном напряженном состоянии существует единый подход. Он заключается в сравнении уравнений при сложном напряженном состоянии, когда принимается не равной нулю только одна из компонент тензора напряжений, с уравнениями одноосной ползучести. Для анизотропного материала эта процедура повторяется для всех главных направлений анизотропии, а также для направлений, не совпадающих с главными. Подробнее этот вопрос будет рассмотрен ниже. [c.113]

С целью проверки возможности описания ползучести было использовано интегральное уравнение Вольтерра II рода, предложенное для стеклопластиков [35], которое в одномерном слу- [c.26]

Рассмотрим некоторые свойства модели. Материал жесткопластический. Если вывести материал за предел пластичности и зафиксировать нагрузки, то будет иметь место процесс ползучести. В самом деле, в одномерном случае [c.338]

Двумя основными экспериментами вязкоупругости являются испытания на ползучесть и релаксацию. Их можно выполнить как испытания на одномерное растяжение (сжатие) или на простой сдвиг. Эксперимент на ползучесть состоит в мгновенном приложении к образцу из вязкоупругого материала напряжения Оо, которое затем остается постоянным, и измерении деформации как функции времени (проявление ползучести). [c.283]

Ползучесть как процесс течения. Обратимся сначала к одномерному случаю, например растяжению цилиндрического стержня. Общая точка зрения на процесс ползучести будет состоять в том, что ползучесть это есть процесс вязкого течения, сопровождающегося некоторыми структурными изменениями. Это значит, что скорость ползучести при данном структурном состоянии однозначно определяется напряжением и температурой [c.123]

Следующий шаг по пути уточнения и усовершенствования теории заключается в учете структурных изменений, сопровождающих ползучесть. Структурное состояние материала может быть охарактеризовано набором структурных параметров скалярных в одномерном случае и, вообще говоря, тензорных. Уравнение одномерной ползучести должно быть записано в виде [c.124]

Ползучесть с упрочнением. Под упрочнением понимаются такие структурные изменения материала, которые происходят по мере накопления деформации ползучести и приводят к уменьшению скорости ползучести при данном напряжении и температуре. В одномерном случае простейшее предположение заключается в том, что величина накопленной деформации ползучести служит мерой упрочнения. Таким образом, [c.126]

Линейная вязкоупругость. Ползучесть многих неметаллических материалов описывается с помош ью уравнений линейной вязкоупругости. Один из путей построения соотношений этой теории состоит в комбинировании упругих и вязких свойств. Для наглядного изображения такого ряда комбинаций применяют реологические модели, представляющие собою определенные наборы пружин и вязких сопротивлений. Соотношение между напряжениями и деформациями для одномерного случая имеет вид [c.130]

Рисунок 2.13 - Схематическое изображение метода определения фрактальной (поклеточной) размерности границ зерен по фотографии. N=36 Границу зерна рассматривали как топологически одномерную линию, хотя в действительности она является двухмерной плоскостью в трехмерном евклидовом пространстве твердого тела. Значение фрактальной размерности границ зерен получили на образцах с гладкими и извилистыми фаницами зерен, Их структуру изменили применением различных режимов термообработки. Улучшение характеристик ползучести связывали с разностью AD фрактальной размерности фаниц для двух типов - изрезанных и гладких. Было установлено, что увеличение сгепени фрактальности границ повышает долговечность т сплава. Аналогичные результаты были получены и на других сплавах. В таблице 2.1 приведены значения D для двух тигюн i-раниц изученных сталей и разность AD.

При рассмотрении механики поведения композита в функции времени можно использовать модель, содержащую линейную жесткость, элемент вязкого трения, элемент трения при скольжении и др. Используя такую модель, можно объяснить процесс деформирования композита при высоких скоростях нагружения, при ползучести или колебаниях. В большинстве случаев при построении этих моделей рассматривают поведение материала при одномерной деформации. В настоящее время необходимо рассматривать уже двумерные и трехмерные случаи. Используя обобщенный закон Гука для двумерных ортотропных тел, Холпин [5.36] установил [c.134]

Анализ экспериментальных результатов по влиянию основных параметров на процесс позволил с определенной долей условности, зависящей от соответствующих допусков, на плоскости р — Т (Р — либо е, либо а) выделить три основные зоны малых скоростей деформирования 10 % Р < Р (Т), средних скоростей Р (Т) < Р 10 и больших скоростей р 10 с . Влияние скорости деформирования в первой зоне объясняется реологическими эффектами (ползучестью). Вторая зона характеризуется относительно слабым влиянием скорости деформирования. Влияние скорости деформирования в третьей зоне объясняется наличием динамических эффектов. Наиболее детальные исследования характеристик процесса при лучевых путях нагружения (для траекторий малой кривизны) проведены в средней зоне. Большое количество экспериментальных работ посвящено исследованию процесса ползучести при постоянных и меняющихся (в том числе и знакопеременных) нагрузках в случае одномерного напряженного состояния (растяжение — сжатие стержней). Влияние скорости деформации на зависимость между напряжениями и деформациями в третьей зоне при динамических скоростях нагружения также привлекло серьезное внимание. Однако большие трудности измерения соответствующих величин в динамических процессах и необходимость прив.лечепия различных модельных представлений для расшифровки результатов эксперимента привели к тому, что в настоящее время, несмотря на большое количество экспериментальных результатов, отсутствует достаточно надежная методика построения динамической диаграммы а — е. Таким образом, перспектива последующих экспериментальных исследований заключается в следующих основных направлениях [c.140]

Стабилизацию скорости ползучести лроиллюстрируем на примере простейшей статически неопределимой системы при п 2, k т 1 (рис. 8.3). В этом случае каждое из иодиространств — совместное и самоуравновешенное — является одномерным и построение может быть осуществлено на плоскости. Предположим, что нагрузка Q приложена настолько быстро, что неупругая деформация в начальный момент выдержки отсутствовала р О, р,, 0). [c.177]

Очевидно, дифференциальное уравнение (3.1) с граничными условиями (3.70) нетрудно преобразовать к эквивалентному дифференциальному уравнению, граничные условия которого имеют вид (3.2). Для этого достаточно ввести новую переменную — нормированную меру повреждений ф (О = [ з (О — l- o I/ (О Дифференциальное уравнение относительно ф (t) отличается от исходного тем, что в его правую часть входят производные dqjdt от компонент процесса q(i). С этим связано и другое отличие если правая часть исходного уравнения принимает только положительные значения, то правая часть преобразованного уравнения может быть как положительной, так и отрицательной. С точки зрения теории надежности модель накопления повреждений с граничными условиями (3.70) в общем случае не относится к классу кумулятивных моделей. Рассмотрим модель ползучести материалов и сплавов. Уравнение для описания процесса ползучести в одномерном случае имеет РИД [63] [c.91]

Обработка и описание результатов опытов по испытаниям материалов на одномерную ползучесть ведутся различными путями, в соответствии с чем получаются условия, определяющие название тойг или иной теории одномернной ползучести. Так как фактически данные определенной серии опытов на ползучесть при постоянном напряжении можно с достаточной степенью точности выбором функций и параметров уложить в рамки различных теорий, то в качестве основных критериев правильности теории принимаются следующие 1) соотношения, полученные в опытах при постоянном напряжении (нагрузке), должны описывать поведение образца и при изменяющемся в ходе испытания напряжении (нагрузке), которое можно проконтролировать экспериментально 2) на основании данных опытов на ползучесть можно предсказать поведение материала при различных постоянных скоростях деформации 3) из соотношений, описывающих результаты опытов на ползучесть, можно получить зависимости напряжения от времени при постоянном удлинении для каждой заданной температуры, которые согласовывались бы с данными опытов на релаксацию. Разумеется при этом, что зависимость параметров в соотношениях каждой теории определена так, что эти соотношения описывают результаты опытов на ползучесть при различных постоянных температурах испытания (испытания при изменяющейся в ходе опыта температуре, как правило, не проводились). [c.233]

Покажем теперь, что функции i( ,t) и q2(t,x) можно с помощью сверток Стилтьеса выразить через одномерную функцию ползучести /( ,т), коэффициент Пуассона v( , т), а также определяемую им функцию х(/,т), удовлетворяющую уравнению [c.142]

В XX в. ускоряется появление новых моделей и начинается интенсивное развитие предложенных ранее. Большинство их строится на интуитивных основах с использованием одномерного макроэксперимента (растяжение — сжатие). Этот метод дал и даст еще в дальнейшем ряд интересных и полезных моделей (различные теории ползучести металлов, теории поведения тел типа масел и красок и т. п.). [c.278]

Объемную одномерную модель можно получить и путем определенных геометрических построений в сечении композита. Пример таких построений содержится в работе С,Т. Милейко [110], в которой исследуется ползучесть композита с дискретными волокнами, имеющими поперечные сечения в виде правильных шестиугольников и уложенными гексагонально в матрице. [c.52]

Ползз есть композиционных материалов с дискретными и непрерывными волокнами. Вопросам ползучести волокнистых композитов посвящено немало экспериментальных и теоретических работ [92]. Наибольшую сложность представляет прогнозирование кривых ползучести композитов с дискретными волокнами в силу необходимости учета неоднородности напряженного состояния, возникающего в областях концевых участков дискретных волокон. Решались эти задачи, как правило, с использованием одномерных приближений. Например, в работе [92] рассчитывалось перераспределение напряжений в дискретном волокне в процессе ползучести матрицы (см. гл. 2, разд. 1) и учитывались статистические аспекты при оценке времени до разрушения композита (см. гл. 1, разд. 4). [c.209]

Определение величин Ь и Виртман провел на основе соображения о том, что дислокации не будут образовывать одномерные, как предцолага-лооь до сих пор, скопления, а должны иметь форму петель, испускаемых источниками Франка - Рида. Уравнение (10.4) дает приблизительную величину скорости ползучести, если расстояние I равно максимальному радиусу дислокационной петли, а Л = тг1 Радиус I можно определить тем же способом, что и в разд. 9.2.1.1, и получить зависимость [c.144]

В работе М. А. Сумбатяна [34] рассмотрена контактная задача о вдавливании без трения жесткого прямоугольного в плане штампа в полупространство, материал которого находится в условиях установившейся ползучести со степенным законом состояния. В рамках принципа суперпозиции обобщенных перемещений [13] задача сводится к решению двумерного интегрального уравнения со степенным ядром. Для его решения предложен некоторый метод последовательных приближений, эффективный для узкого штампа. В каждом приближении двумерное уравнение распадается на независимые одномерные уравнения. В качестве примера рассмотрена задача для квадратного в плане штампа. [c.140]

В инженерной практике получили развитие технические теории ползучести, отражающие реопомпые свойства материалов введением времени в соотношения между напряжениями и деформациями. Для расчетов бетона используют теорию старения. Согласно этой теории одномерные определяющие уравнения будут следующими [c.229]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...